Д 245 поршневые кольца: 2601004060Б Кольца поршневые Д-245,Д-260 на поршень (3 кольца) МОТОРДЕТАЛЬ — 260-1004060-Б 245-1004060

Содержание

Установка поршневой д240-д245 | автомеханик.ру

Поршневая группа включает в себя  гильзы, поршня . поршневые кольца. Правильная установка поршневой группы двигателя д240 поможет избежать неприятных моментов в дальнейшей работе двигателя.

Установка поршневой группы начинается с установки гильз. И тут может проявится неприятность. Гильзы имеют две плоскости для установки . Верхняя часть гильзы упирается в блок двигателя. Нижняя часть упора не имеет, уплотняется резиновыми кольцами. Резиновые кольца  устанавливаются в пазы. Желательно их смазать пластичной смазкой. Солидолом или литолом. Во первых это позволит проще вставить гильзу на свое место и предотвратить  закусывание резиновых колец. Во вторых при нагреве смазка твердеет и предупреждает возможные протёки охлаждающей жидкости.

Содержание статьи:

Установка гильз в блок цилиндров

 Гильзы правильно устанавливать с разгона. То есть гильзу необходимо осадить вручную до резиновых уплотнений.

И затем нанести по верхней части резкий но не сильный удар. Чтобы гильза вошла  на свое посадочное место. При резком ударе меньше вероятности того что закусятся резиновые уплотнения. Конечно удар необходимо наносить не по самой гильзе. А предварительно установить деревянный брусок. Что бы избежать скола гильзы. На гильзах двигателя д 240 и последующих модификациях  делать это не желательно, или с большой осторожностью. Чтобы не допустить удара верхней юбки гильзы о посадочное место в блоке. Если произойдет даже не значительный удар. Верхняя часть гильзы в посадочном месте лопнет, по кругу. Поэтому лучше аккуратно осаживать гильзу в ручную. Добиваясь.  равномерного осаживания в уплотнительные кольца. Чтобы избежать закусывания.

Установка поршневых колец  на поршень

Установка поршневой д240-д245 начинается с установки гильз. Затем необходимо установить поршневые кольца на поршня. На современных поршнях устанавливаются  пять колец. Три компрессионных. Одно стальное самое верхнее. Два чугунных расположенные ниже и два маслосъёмных. Одно из которых ставится по нижней кромке поршня. Кольца имеют обязательное направление установки. На них написано ли верх. Либо просто стоит знак изготовителя.  Чтобы установить кольца необходимо разжать их в замках и аккуратно опускать вниз до канавки.  Разжать можно пальцами, если тяжело можно воспользоваться  съёмником стопорных колец. Главное не сломать кольца. Делать нужно это аккуратно. Но боятся не стоит. Чем больше опасаться сломать кольцо тем оно скорее сломается. Просто уверенными движениями разжимать и ставить. При установке маслосъёмных колец можно сначала установить внутреннюю пружину а затем ставить само кольцо Так будет удобнее.  Имеет значение, как располагаются замки колец между собой

Расположение замков поршневых колец перед установкой поршня в цилиндр

  1. Прорези колец не должны быть расположены друг под другом. Лучше если на соседних кольцах они будут разведены в разные стороны
  2. Прорези колец не должны быть расположены  на отверстием под палец

Это основные условия, которые необходимо соблюдать при разведении замков колец.

Установка поршневого пальца

В зависимости от модели поршневой группы. Используются разные условия посадки пальцев  поршень. На поршнях старого образца. Чтобы поставить палец необходимо поршень нагреть. Нагревают разными способами . Ставят на нагретую плиту. Поджигают внутри поршня огонь. Основная опасность заключается в том чтобы перегреть поршень. В результате чего он может повестись и поменять свою геометрию. Достаточно не значительного нагрева для того чтобы отверстия под палец расширились и палец легко вошёл в поршень. Поэтому  не пользуюсь открытым огнем. Достаточно разместить поршня в ведре с горячей водой.  После чего  палец легко входит в поршень. На современных поршнях применяют другую технологию. Нагревать ни чего не нужно. Палец свободно входит в  свои посадочные места. И то что он проворачивается беспокоиться не нужно. После того как двигатель начнет работать. И поршень нагреется палец схватится поршнем. При последующей разборке двигателя. Удалить палец из поршня будет достаточно не легкая задача.

Прежде чем устанавливать палец в поршень с одной стороны необходимо поставить стопорное кольцо. При установке палец упрется в него и займет правильное положение.

Направление поршня при установке

Обычно  отверстия под пальцы имеют смещение относительно вертикальной оси поршня в одну сторону.  Поэтому поршня имеют направление, в какую сторону они должны быть обращены. На них имеется стрелка указывающая направление в сторону переда двигателя. Либо имеется надпись «Вперед» или «назад».

На поршнях  ММЗ д 240 и других модификациях направления установки поршней нет. Отверстия поршневых пальцев сделаны строго по центру вертикальной оси. Поэтому направление поршня не имеет значения. Но имеет значение расположение шатунов.

Какой стороной ставится шатун мтз

Шатуны устанавливаются на палец поршня совместно поршнем. Стопорное кольцо уже установлено. С одной стороны. Осталось вставить палец в поршень с противоположной стороны от стопорного кольца и вставив шатун внутрь поршня установить палец на место. После этого стопорится кольцо с другой стороны пальца. Затем можно устанавливать поршневые кольца. Как было описано выше.

Установка поршней в гильзы цилиндров

Установка поршневой д240 происходит вместе с шатунами. Предварительно необходимо открутить крышки шатунов и установит шатунный вкладыш в шатун. Вкладыш устанавливается таким образом чтобы замок вкладыша попал специальную прорезь в постели шатуна. При установке шатуна с поршнем. Шатун необходимо развернуть таким образом. Чтобы замок вкладыша смотрел в сторону установки топливной аппаратуры.  Или в сторону противоположную расположению распредвала. 

Прежде чем вставлять поршень в гильзу требуется сжать поршневые кольца при помощи специальной стяжки. Стягивать стяжку необходимо в два этапа. Предварительно сжать кольца с небольшим усилием чтобы они заняли своё место Затем  вставить поршень чтобы стяжка уперлась в гильзу. Стяжка должна плотно и равномерно прилечь к гильзе. В случае необходимости её  края следует подровнять по гильзе чтобы не было елей. Затем можно уже плотно сдавить поршневые кольца. Чтобы они беспрепятственно вошли в гильзу. Поршень в гильзу необходимо осаживать при помощи деревянного бруска. По мере осаживания поршня необходимо следить чтобы нижняя шейка шатуна попала на шатунную шейку коленчатого вала. Для этого ее необходимо направлять. После того как поршень полностью вошел в гильзу. И шатун плотно уперся вкладышем в коленчатый вал. Устанавливается шатунная крышка  с вкладышем.  И затягивается  шатунная крышка . Усилие затяжки равняется 140—160 Н м

Из выше сказанного установка поршневой группы  двигателя Д 240 имеет две особенности для этого двигателя. Это  то, что нет направления установки поршней. И нужно быть очень осторожным при установке гильз в блок. Чтобы не повредить верхнюю кромку гильзы.

Кольца поршневые Д 245 в Одессе

946,06 ₴

Кольца поршневые М/К Д 245 полный к-кт (пр-во СТАПРИ) +380 (50) 80… показать

из Кропивницкого в Одессу

Купить

1 189 ₴

Кольца поршневые д-245 (мтз, зил 5301) м/к (на 4 цилиндра) мотордеталь 245-1004060-а +380 (95) 24… показать

из Донецкой области в Одессу

Купить

303 ₴

Кольца поршневые д 245.35, 260 евро 4 п/к (мотордеталь) 262-1004060-б +380 (95) 24… показать

из Донецкой области в Одессу

Купить

1 189 ₴

Кольца поршневые д 245 м/к (на 4 цил.) (мотордеталь) +380 (95) 24… показать

из Донецкой области в Одессу

Купить

700 ₴

Кольца поршневые д-245 д-260 мотордеталь эвро-3 +380 (98) 86… показать

из Киева в Одессу

Купить

709,46 ₴

Кольца поршневые МТЗ Д-245 +380 (68) 46… показать

из Ивано-Франковска в Одессу

Купить

-30% 24

659,40 ₴/компл. 942 ₴/компл.

Кольца поршневые Д 245 , Д 260 Е4 (на 2 поршня) П/К (пр-во Buzuluk) 262-1004060 +380 (67) 51… показать

из Кривого Рога в Одессу

Купить

-30% 24

853,30 ₴/компл. 1 219 ₴/компл.

Кольца поршневые Д 245.35, 260 Евро 4 (на 2 поршня) П/К (пр-во Buzuluk) 262-1004060-Б +380 (67) 51… показать

из Кривого Рога в Одессу

Купить

317,44 ₴

Кольца поршневые д-245.8, д-260 110,0 п/к (пр-во стапри), ст-260-245.110-б +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Купить

-11%

1 228,30 ₴ 1 380,11 ₴

Кольца поршневые д 245 м/к (на 4 цил.) (мотордеталь), 245-1004060-а +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Купить

-11%

1 136,51 ₴ 1 276,98 ₴

Кольца поршневые м/к д 245 (пр-во стапри), 245-1004060 +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Купить

-30% 24

833 ₴/компл. 1 190 ₴/компл.

Кольца поршневые м/к д 245 MAR-MOT (пр-во польша) 245-1004060 +380 (67) 51… показать

из Кривого Рога в Одессу

Купить

850 ₴

Кольца поршневые МТЗ Д-245 (929.063.02) ЗиЛ «Бычок» +380 (67) 57… показать

из Харькова в Одессу

Купить

960 ₴

Кольцо поршневое МТЗ Д-245 +380 (67) 57… показать

из Харькова в Одессу

Купить

-30% 24

287 ₴ 410 ₴

Кольца поршневые д 245 , д 260 е4 п/к (мотордеталь) 262-1004060 +380 (67) 51… показать

из Кривого Рога в Одессу

Купить

-11%

986,48 ₴ 1 108,40 ₴

Кольца поршневые м/к д 245 MAR-MOT (пр-во польша), 245-1004060 +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Купить

-11%

2 154,65 ₴ 2 420,96 ₴

Гильзо-комплект Д-245, Д-260 ЕВРО-2 (D=42 мм ) (ГП+кольца поршневые) (пр-во ММЗ) +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Купить

-11%

2 154,65 ₴ 2 420,96 ₴

Гильзо-комплект д-245, д-260 евро-0 (D=42 мм) п/к (гп+кольца поршневые) (пр-во ммз) +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Купить

1 003,96 ₴

Нет в наличии

Кольца поршневые Д-245 (м/кт) (Ставрополь) +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

15,42 ₴

Нет в наличии

Кольцо стоп. пальца поршневого (Д=42) Д-245, Д-260 (пр-во ММЗ) +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

13,75 ₴

Нет в наличии

Кольцо стоп. пальца поршневого (Д=38) Д-240, Д-245 (пр-во ММЗ) +380 (68) 23… показать

из Киева в Одессу

Поршневые группы Д245/260 ММЗ (Чехия)

Поршневые группы от Чешских производителей, поставщик на Минский моторный завод. Официальный дилер в РФ!
Поршневые  Д240/245/260  «Almet» , «SecoGroup» (гильза+порш+рти+палец+кольца) 1 цил
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
260В ЕВРО-0 (палец 38
мм) 260-100104
6300
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
260Т1 ЕВРО-0 (палец
42 мм) 260-1000104-Т
6400
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
260Ж1 ЕВРО-2 (палец
38 мм) 260-1000104-А
6350
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
260М1 ЕВРО-2 (палец
42 мм)  260-1000104-М
6400
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
245Г ЕВРО-3 (палец 38
мм)  245-1000104-Г
6950
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
245Б ЕВРО-3 (палец 42
мм)  260-1000104-Б
7050
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
245Л ЕВРО-4 (палец 38
мм)  245-1000104-Л
7100
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
245Е ЕВРО-4 (палец 42
мм)  260-1000104-Е
7200
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
245.35 ЕВРО-4 (палец
42 мм)
7350
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
262Б3 ЕВРО-2 (палец
45 мм)
8100
Комплект ЦПГ
(гильза+порш+рти+пал+кольц)
262Д1 ЕВРО-3 (палец
45 мм)
8100
Поршнь «Almet» a.s. 1шт
Поршень А260-1004021-В, шт под заказ
Поршень А260-1004021-Т1(-М1),
шт
под заказ
Поршень А260-1004021-Ж1, шт под заказ
Поршень А245-1004021-Г(-Б),
шт
под заказ
Поршень
А245-1004021-Е(-Л),
А245.35-1004021, шт
под заказ
Поршень А262-1004021-Б3(-Д1) под заказ
Поршень Lоmbаrdini
104.6501.316  (88.0мм)
1960
Поршень A3LD-1004021-Б1 2385
Поршень A3LD-1004021-В1 3285
Гильза «SecoGroup» a.s. 1шт
Гильза 245-1002021-А4  2300
Гильза J262-1002021  2485
Гильза J262-1002021-В 2952
Поршневые кольца «Buzuluk» a.s. 1цил
Поршневые
кольца
Д-260-1004060-Б 850
Поршневые
кольца
Д-262-1004060 ЕВРО-4,
п/к
900
Поршневые
кольца
Д-260 ЕВРО-4 (245.35)
п/к
1150
Поршневые
кольца
Д-240, п/к 760
Поршневые
кольца
компрессор 72,0 мм,
п/к
400
Поршневые
кольца
компрессор 60,0 мм,
п/к
350
Поршневые
кольца
A3LD 850
Поршневые
кольца
Lоmbаrdini 8211.224
(88.0мм)
860
Поршневые
кольца
Lоmbаrdini 8211.225
(88.5мм)
888
Поршневые пальцы 1шт
Палец
поршневой (38 мм)
В50-1004042-А2  1шт (Словения) 550
Палец
поршневой (42 мм)
В245-1004042-В1  1шт (Словения) 600
Уплотнительные кольца (Чехия)
Уплотнительные
кольца цилиндра 
245-1002022 шт 90
Прокладки Двигателя ММЗ/ЯМЗ 1шт   
Прокладки двигателя( металл) 21поз Ямз-5340110-30-02 шт 1400
Прокладка ГБЦ(фритекс металл)  Ямз-5340.1003206-10
шт
1600
Прокладка
ГБЦ(фритекс металл) 
Д-263-1003020   шт 1400
Прокладка
ГБЦ(Фритекс металл) 
Ямз-536.1003206 шт 2500
Прокладки
двигателя 260/263  «ПРЕМИУМ»
Д260/263 с ГБЦ герметик! Полный 3500
Прокладки
двигателя 260/263  «ПРЕМИУМ»
Д260/263 с ГБЦ металл! Полный 5000
Прокладки
двигателя 260/263  без ГБЦ
Д260/263 1800
Прокладки
двигателя 240/245 Без ГБЦ
240/245/245Е3/4 1300
Прокладки
двигателя 240/245 «ПРЕМИУМ»
Д240/243/245Е3/4 с ГБЦ герметик! Полный 2500
Прокладки
двигателя 240/245 «ПРЕМИУМ»
Д240/243/245Е3/4 с ГБЦ металл! Полный 3700
Прокладка ГБЦ
240/245(фритекс металл) 
Д-245.1003020 шт 1800
Прокладка ГБЦ
260/262(Фритекс металл)
Д263-1003020 шт 1500
Клапаны («WAX») Турция 1шт
Клапан
260-1007014 впуск (шт)
Д260/263 425
Клапан
240-1007014-Б9 впуск (шт)
МТЗ Д240 425
Клапан
240-1007015-Б9 выпуск (шт)
МТЗ Д(240/245/260) 500
Клапан 5340.1007010 впуск (шт) ЯМЗ-534/536 500
Клапан 5340.1007012  выпуск (шт) ЯМЗ-534/536 850
Клапан
236-1007010-Б2  впуск (шт)
Ямз-236/238 520
Клапан
236-1007015-Б6  выпуск (шт)
Ямз-236/238 720
Клапан KAMAS
впуск (шт)
74061007010 300
Клапан KAMAS
выпуск (шт)
74061007015 525
Для крупно оптовых клиентов цены рассматриваются в индивидуальном порядке!

Кольца поршневые Д-245,Д-260 на поршень (3 кольца) Чехия. 2601004060

Для того чтобы заказать Кольца поршневые Д-245,Д-260 на поршень (3 кольца) Чехия. 2601004060, а также другие запчасти, Вам необходимо оформить заказ через корзину
и указать Вариант оплаты и Вариант доставки

Варианты оплаты:
  • ОПЛАТА НАЛИЧНЫМИ
  • БАНКОВСКАЯ КАРТА
  • ОНЛАЙН ОПЛАТА ЕРИП (Расчет) / банковская карта BEPAID
  • КАРТА ПОКУПОК БЕЛГАЗПРОМБАНКА на 3 месяца
  • ХАЛВА на 2 МЕСЯЦА
  • ЧЕРЕПАХА на 8 МЕСЯЦЕВ
  • ОНЛАЙН ХАЛВА BEPAID
  • БЕЗНАЛИЧНАЯ ФОРМА РАСЧЕТА ДЛЯ ЮРИДИЧЕСКИХ ЛИЦ
  • Оплата заказа при оформлении менеджером

Варианты доставки:
  • Минск, ул.Лещинского,14А, пав.34, +375296461434
  • Минск, ул.Ваупшасова,10,пав.140, +375296031434
  • Доставка по г. Минску
  • Доставка по Беларуси почтой (100 % предоплата)
  • Доставка по Беларуси службой доставки (100 % предоплата)
  • Купить Кольца поршневые Д-245,Д-260 на поршень (3 кольца) Чехия. 2601004060 с доставкой. Доставка по Беларуси осуществляется курьерской службой «Автолайтэкспресс» по принципу «доставка на следующий день». Стоимость доставки зависит от города, массы и объема груза. Более подробную стоимость сообщит менеджер после оформления заказа.

Доставка по Беларуси осуществляется по следующим направлениям:

  • Минская область: Борисов, Жодино, Смолевичи, Крупки, Молодечно, Вилейка, Мядель, Заславль, Воложин, Дзержинск, Столбцы, Узда, Несвиж, Копыль, Клецк, Слуцк, Старые дороги, Солигорск, Любань;
  • Брест, Брестская область: Барановичи, Ляховичи, Ивацевичи, Ганцевичи, Береза, Пружаны, Кобрин, Жабинка, Каменец, Малорита, Дрогичин, Иваново, Пинск, Лунинец, Микашевичи, Давид-Городок, Столин;
  • Витебск, Витебская область: Толочин, Орша, Сенно, Чашники, Лепель, Новолукомль, Докшицы, Поставы, Глубокое, Шарковщина, Браслав, Миоры, Полоцк, Новополоцк, Вернедвинск, Бешенковичи;
  • Гомель, Гомельская область: Житковичи, Петриков, Туров, Мозырь, Калинковичи, Ельск, Наровля, Хойники, Жлобин, Светлогорск, Речица, Буда-Кошелево, Чечерск, Ветка, Добруш, Лоев;
  • Гродно, Гродненская область: Сморгонь, Ошмяны, Ивье, Лида, Вороново, Кореличи, Новогрудок, Мир, Дятлово, Щучин, Мосты, Скидель, Слоним, Волковыск, Свислочь;
  • Могилев, Могилевская область: Бобруйск, Осиповичи, Кировск, Кличев, Быхов, Славгород, Чериков, Костюковичи, Климовичи, Хотимск, Кричев, Чаусы, Белыничи, Мстиславль, Шклов, Горки.
Возврат и обмен в течение 14 дней.

Шатуны и поршня Д-245 устанавливаем

Установка шатунно-поршневой группы Д-245

Проверить соответствие размерной группы комплекта поршней и размерной группы гильз цилиндров

Поршни одного комплекта на дизеле должны быть одной размерной группы, соответствующей размерной группе гильз цилиндров

Размерная группа «Б«

Диаметр юбки поршня 110-0,05-0,07 мм

Диаметр гильзы цилиндра 110+0,06+0,04 мм

Зазор между поршнем и гильзой 0,09…0,13 мм

Размерная группа «С«

Диаметр юбки поршня 110-0,07-0,09 мм

Диаметр гильзы цилиндра 110+0,04+0,02 мм

Зазор между поршнем и гильзой 0,09…0,13 мм

Размерная группа «М«

Диаметр юбки поршня 110-0,09-0,11 мм

Диаметр гильзы цилиндра 110+0,02 мм

Зазор между поршнем и гильзой 0,09…0,13 мм

Разность массы поршней одного комплекта не должна превышать 10 г.

Разность массы шатунов в сборе с поршнями не должна превышать 30 г.

Проверить соответствие размерной группы шатунных вкладышей ремонтному или номинальному размеру шатунных шеек. Размерные группы поршней и гильз цилиндров приведены в таблице.

Перед установкой в гильзы поршней в сборе с шатунами и поршневыми кольцами следует протереть чистой салфеткой и продуть сжатым воздухом зеркало гильз цилиндров, наружную поверхность поршней, рабочую поверхность вкладышей шатунных подшипников и шейки коленчатого вала.

Некруглость и допуск профиля продольного сечения отверстия втулки верхней головки шатуна — 0005 мм.

При запрессовке втулки должно быть обеспечено ее симметричное расположение относительно средней плоскости шатуна.

После растачивания поверхность отверстия втулки верхней головки не должна иметь рисок и задиров, шероховатость обработанной поверхности должна быть Rа≤0,63 мкм

На верхней поверхности втулки допускается одна спиральная или радиальная риска шириной не более 0,1 мм.

На поверхности шатунного болта трещины и риски не допускаются. Резьба болта должна быть чистой, без забоин и заусенцев.

На поверхности поршневого пальца не должно быть рисок, забоин и трещин.

Разность массы пальцев, устанавливаемых на один дизель, не должна превышать 10 г.

Не смазанный маслом палец должен легко от усилия руки проворачиваться в шатуне, не иметь поперечного качания и не выпадать из шатуна под действием собственной массы.

Радиальный зазор (просвет) между поршневым кольцом и контрольным калибром для верхнего компрессионного кольца не должен превышать 0,02 мм не более чем на 10 % поверхности и не ближе 20° от замка; а для маслосъемных колец — овальность должна быть в пределах 0,15…0,65 мм

Зазор в стыке колец должен быть в переделах 0,3…0,6 мм, причем подгонка этого зазора не допускается.

Предел прочности колец при изгибе кольца — не менее 441 Нм.

Сборку шатуна с поршнем и пальцем рекомендуется производить с помощью специальной оправки, показанной на рисунке 3.

На каждый поршень  устанавливаются верхнее компрессионное кольцо, покрытое по наружной поверхности хромом, два (или одно) компрессионных конусных кольца и одно маслосъемное кольцо коробчатого типа с пружинным расширителем.

Компрессионные конусные кольца на торцовой поверхности у замка имеют маркировку верх, которая при установке колец должна быть обращена к днищу поршня

Стык расширителя маслосъемного кольца не должен совпадать с замком кольца.

Маслосъемные поршневые кольца устанавливаются меткой (выдавкой), нанесенной на поверхности кольца в 7…20 мм от замка, к днищу поршня.

При вращении поршня, находящегося в горизонтальном положении, поршневые кольца должны свободно, без заеданий, перемещаться в его канавках и утопать в них под действием собственной массы.

Замки поршневых колец надо располагать на равном расстоянии по окружности.

Зеркало гильз цилиндров, поршни с поршневыми кольцами, шатунные шейки коленчатого вала и вкладыши шатунных шеек нужно смазать моторным маслом.

Замки рядом стоящих поршневых колец должны быть расположены под углом 180°.

Для установки поршней в гильзу блока надо использовать оправки И 806.01.200 и И 804.01.200.

Момент затяжки гаек шатунных болтов должен быть в пределах 180…200 Нм.

Осевой люфт нижних головок шатунов на шатунных шейках допускается не более 1 мм при любом положении коленчатого вала. У нового дизеля осевой люфт находится в пределах 0,15…0,4 мм.

Момент проворачивания коленчатого вала после затяжки всех гаек шатунных болтов не должен превышать 60 Нм.

В ВМТ плоскость днища каждого поршня должна выступать над верхней плоскостью блока цилиндров на 0,3..0,55 мм.

Зазор между головкой поршня и гильзой на расстоянии 3 мм от верхней плоскости блока должен быть не менее 0,2 мм.

Шатунно-поршневая группа МТЗ

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

____________________________________________________________________________________________

Установка поршневой группы Д-245, 240, 243

Проверить соответствие размерной группы комплекта поршней и размерной группы гильз цилиндров.

Поршни одного комплекта на моторе должны быть одной размерной группы, соответствующей размерной группе гильз цилиндров.

Разность массы поршней одного комплекта не должна превышать 10 г.

Разность масс шатунов в сборе с поршнями не должна превышать 30 г.

Проверить соответствие размерной группы шатунных вкладышей ремонтному или номинальному размеру шатунных шеек.

Сборку шатуна с поршнем и пальцем рекомендуется производить с помощью специальной оправки.

Перед установкой в гильзы поршней в сборе с шатунами и поршневыми кольцами следует протереть чистой салфеткой и продуть сжатым воздухом зеркало гильз цилиндров, наружную поверхность поршней, рабочую поверхность вкладышей шатунных подшипников и шейки коленчатого вала.

На каждый поршень безнаддувных дизелей Д-240, 243 трактора МТЗ устанавливаются верхнее компрессионное кольцо прямоугольной формы, покрытое по наружной поверхности хромом, два компрессионных конусных кольца и одно маслосъемное кольцо коробчатого типа с пружинным расширителем.

На поршни дизелей с турбонаддувом Д-245 тракторов МТЗ устанавливаются в верхнее компрессионное кольцо трапециевидной формы, покрытое по наружной поверхности хромом, одно компрессионное конусное кольцо и одно маслосъемное кольцо коробчатого типа с пружинным расширителем.

Второе компрессионное и маслосъёмное кольца имеют меньшую высоту в сравнении с аналогичными кольцами Д-240, 243, поэтому они не взаимозаменяемы. В поршне под верхнее компрессионное кольцо залита жаропрочная нирезистовая вставка.

Компрессионные конусные кольца и верхнее компрессионное кольцо поршня Д-245 на торцовой поверхности у замка имеют маркировку „верх» (TOP), которая при установке колец должна быть обращена к днищу поршня.

Маслосъемные поршневые кольца устанавливаются меткой (выдавкой), нанесенной на поверхности кольца в 7…20 мм от замка, к днищу поршня.

При вращении поршня, находящегося в горизонтальном положении, поршневые кольца должны свободно, без заеданий, перемещаться в его канавках и утопать в них под действием собственной массы.

Замки поршневых колец не должны располагаться в одной плоскости, их необходимо располагать на равном расстоянии по окружности. Стык расширителя маслосъемного кольца не должен совпадать с замком кольца.

Замки рядом стоящих поршневых колец должны быть расположены под углом 180°.

Зеркало гильз цилиндров, поршни с поршневыми кольцами, шатунные шейки коленчатого вала и вкладыши шатунных шеек смазать моторным маслом.

Для установки поршней в гильзу блока использовать оправки мод. И 806.01.200 и И 804.01.200.

Момент затяжки гаек шатунных болтов должен быть в пределах 180…200 Нм.

Осевой люфт нижних головок шатунов на шатунных шейках допускается не более 1,0 мм при любом положении коленчатого вала. У нового дизеля осевой люфт находится в пределах 0,15…0,40 мм.

Момент проворачивания коленчатого вала после затяжки всех гаек шатунных болтов не должен превышать 60 Нм.

В ВМТ плоскость днища каждого поршня должна выступать над верхней плоскостью блока цилиндров на 0,3…0,55 мм.

Зазор между головкой поршня и гильзой на расстоянии 3 мм от верхней плоскости блока должен быть не менее 0,2 мм.

Установка гильз цилиндров двс МТЗ

Гильзы цилиндров и посадочные поверхности блока цилиндров под гильзы следует протереть салфеткой и продуть сжатым воздухом.

Установить гильзы цилиндров в блок двигателя Д-245, 240, 243.

Выступание буртов гильз цилиндров над плоскостью блока при прижатии гильзы усилием 9+0,1 кН должно быть 0,05…0,11 мм.

Перед установкой в блок резиновые уплотнительные кольца и заходную часть гильзы смазать моторным маслом.

При установке гильз цилиндров в блок срезание резиновых уплотнительных колец не допускается.

После установки гильз цилиндров и затяжки болтов (гаек) крепления технологических головок блок проверить на герметичность водой под давлением 0,6 МПа в течение 1 мин. Течь воды и каплеобразование не допускаются.

Некруглость внутренней поверхности гильз цилиндров после установки их в блок и затяжки

болтов технологической головки не должно превышать 0,04 мм на длине 100 мм от нижнего торца гильзы и 15 мм — от верхнего. Максимальное усилие запрессовки гильз — не более 3000 Н.

Распределительный вал с шестерней должен быть установлен с учетом максимального осевого перемещения не более 0,25 мм.

Прокладку головки блока устанавливать широкой стороной окантовки к блоку.

Гильзы цилиндров по внутреннему диаметру и поршни по наружному диаметру юбки сортируются на три размерные группы. Обозначение групп (Б, С, М) нанесено на верхнем бурте гильзы и на днище поршня. Размеры внутренней поверхности гильзы по размерным группам приведены ниже.

Размерные группы поршней и гильз цилиндров Д-240, 243, 245

Размерная группа / Диаметр юбки поршня, мм / Диаметр гильзы цилиндра, мм

Б — 0,09…0,13
С — 0,09…0,13
М — 0,09…0,13

Допускается установка гильз ремонтного размера 110,7 мм. В этом случае зазор между гильзой и поршнем ремонтного размера 0,09…0,13 мм должен быть обеспечен селективным подбором.

Не смазанный маслом палец должен легко от усилия руки проворачиваться в шатуне, не иметь поперечного качания и не выпадать из шатуна под действием собственной массы.

Радиальный зазор (просвет) между поршневым кольцом и контрольным калибром 70-8618-3515 для второго компрессионного кольца не должен превышать 0,02 мм не более чем на 10 % поверхности и не ближе 20о от замка; а для верхних компрессионных и маслосъемных колец зазор не допускается. Зазор в замке колец должен быть в пределах 0,3…0,6 мм, причем подгонка этого зазора не допускается.

Проверка поршневой группы МТЗ

Диагностирование цилиндро-поршневой группы Д-243, 240, 245 и клапанов газораспределительного механизма.

Манометрический газорасходомер КИ-4887-И, присоединенный к полости картера двс, измеряет количество прорывающихся в картер газов при работе мотора в нагрузочном режиме и при давлении воздуха окружающей среды в картере.

Давление окружающей среды в картере создается в результате присоединения прибора к вакуумной установке или к выпускной трубе (глушителю) работающего дизеля, который диагностируется.

Путем изменения проходного сечения крана выравнивателя устанавливают нужное давление и измеряют количество прорывающихся в картер газов.

Дросселирующее отверстие образовывается двумя втулками: неподвижной и подвижной. Втулка имеет шкалу и может быть повернута относительно неподвижной втулки.

Плотное соединение этих втулок обеспечивается предварительной совместной притиркой их по конусным поверхностям и постоянным прижатием их друг к другу распорной пружиной.

На половине окружности конусной части обеих втулок сделаны поперечные щели, позволяющие плавно изменять площадь дросселирующих отверстий при повороте подвижной втулки.

Количество газов, проходящих через прибор в минуту, определяется по шкале, которая нанесена на подвижной втулке.

Цифра, определяющая количество газов, устанавливается против риски на корпусе прибора. Шкала прибора тарируется при перепаде давления в дросселирующем отверстии, равном 150 Па.

Перепад давления в 150 Па устанавливается при изменении площади дросселирующего отверстия и контролируется изменением уровня жидкости в крайнем правом и среднем каналах, в последнем уровень должен быть выше.

При этом уровень жидкости в крайних каналах прибора должен быть одинаков, что достигается поворачиванием заслонки крана выравнивателя давления.

Пределы измерения расхода газа прибором КИ-4887-И при открытом дросселирующем отверстии 2…120 л/мин с погрешностью до 3%.

Если расход газа превышает 120 л/мин, что бывает у изношенных моторов, то дросселирующее отверстие может быть увеличено на 40…45 л/мин. Это достигается полным открытием отверстия при повороте заслонки с помощью отвертки.

Действительная пропускная способность отверстия для каждого прибора указывается на наружной поверхности подвижной втулки. На концах впускного и отсасывающего шлангов имеются резиновые конусные насадки.

Для диагностирования поршневой группы Д-245, 240, 243 прибором типа КИ-4887-И надо выполнить следующее:

1. Отсоединить систему вентиляции картера дизеля и закрыть колпачками или пробками отверстия клапанной крышки и масломерного щупа так, чтобы картерные газы могли выходить только через маслоналивную горловину.

2. Подсоединить отсасывающий шланг прибора КИ-4887-И к вакуум-насосу установки КИ-13907 или выпускному тракту двигателя.

3. Запустить двигатель МТЗ, прогреть его и с помощью стенда КИ-8930 создать режим работы, соответствующий полной нагрузке.

4. Открыть полностью дросселирующее отверстие поворотом подвижной втулки и дроссель выпускного патрубка поворотом заслонки прибора КИ-4887-И.

5. Определить расход картерных газов. Для этого вставить конусный наконечник впускного трубопровода прибора в отверстие маслоналивной горловины и измерить расход картерных газов с отсосом. При этом, удерживая прибор в вертикальном положении, поворотом заслонки установить одинаковый уровень жидкости в левом и правом каналах. Затем, вращая рукой подвижную втулку и наблюдая за уровнем жидкости в среднем и правом каналах, перекрыть дросселирующее отверстие до установления перепада давления 150 Па. Возможное изменение уровней жидкости в среднем и левом каналах устраняется поворотом заслонки. По делениям, нанесенным над жидкостными столбиками прибора, строго проследить за тем, чтобы в момент измерения уровень жидкости в среднем столбике был на 15 мм выше уровня жидкости в правом столбике, а уровни жидкости в левом и правом столбиках были одинаковыми. По шкале подвижной втулки определить расход картерных газов. Измерения необходимо проводить три раза, выполняя операции по пп. 3, 4 и 5.

6. Присоединить систему вентиляции картера дизеля.

7. Измерить количество газов, выходящих из картера, повторяя операции 4 и 5.

8. Определить количество газов, отводимых через систему вентиляции картера двс по разности значений (операции 5 и 7).

9. Остановить дизель.

10. Определить состояние поршневой группы и системы вентиляции картера.

11. Отсоединить систему вентиляции картера и закрыть отверстие пробкой.

12. Измерить количество газов, выходящих из картера, при работе дизеля на трех цилиндрах, выполнив операции, указанные в пп. 3-5.

13. Остановить дизель Д-240, 245, 243. Присоединить систему вентиляции картера.

14. Отсоединить прибор КИ-4887-И от мотора.

15. Вычесть из среднего значения измерений, выполненных по п. 5, среднее значение измерений по п. 12.

16. Определить состояние цилиндропоршневой группы неработающего цилиндра.

Блок питания, состоящий из редуктора давления и фильтра тонкой очистки, вынесен из измерительной части прибора.

Редуктор давления РДФ-3-2 позволяет расширить диапазон давления воздуха до 0,25…0,8 МПа. Для повышения чувствительности и точности прибор снабжен корундовой втулкой.

Указатель прибора состоит из дросселя (корундовой втулки с отверстием 1,2 мм, завальцованной во входном штуцере) и манометра.

Воздухопроводы изготовлены из гибкой поливинилхлоридной трубки с внутренним диаметром 8 мм и толщиной стенки 2 мм.

К пневмотестеру прилагаются принадлежности: штуцер для подсоединения к цилиндру дизеля через отверстие форсунки, сигнализатор для контроля начала такта сжатия в цилиндре двигателя, контрольный дроссель.

При диагностировании дизеля измеряют давление сжатого воздуха, подаваемого в цилиндр, в момент, когда положение поршня соответствует моменту впрыска топлива.

Цилиндр предварительно опрессовывают, перемещая поршень к ВМТ и подавая пневмотестером сжатый воздух в надпоршневое пространство.

Правильность установки поршня в цилиндре определяют с помощью моментоскопа, установленного на соответствующую секцию ТНВД.

Герметичность цилиндро-поршневой группы определяется по скорости падения давления воздуха, подаваемого через дроссель в цилиндр.

_____________________________________________________________________________

_____________________________________________________________________________

__________________________________________________________________________

Сервис и регулировки МТЗ-82
__________________________________________________________________________

Эксплуатация и сервис МТЗ-82.1, 80.1, 80.2, 82.2

Ремонт МТЗ-80 Обслуживание и эксплуатация МТЗ-1221 Техобслуживание и эксплуатация МТЗ-320 Эксплуатация и сервис тракторов

Цилиндро-поршневая группа дизельного двигателя Д-240

________________________________________________________________

___________________________________________________________________________

Цилиндро-поршневая группа дизельного двигателя Д-240

Детали поршневой группы Д-240 трактора МТЗ-80, МТЗ-82 заменяют при увеличенном расходе картерного масла или повышенном проникновении газов в картер дизеля, замеренных диагностическими средствами.

Если диагностические параметры достигли значений, допустимых в эксплуатации, то дизель разбирают для технической экспертизы, которую проводят путем осмотра и микрометража деталей поршневой группы с целью замены непригодных, износившихся деталей.

Чтобы выполнить техническую экспертизу деталей, снимают головку цилиндров и поддон картера. Если после снятия головки цилиндров на поверхности блока обнаружатся трещины, то дальнейшую разборку прекращают, дизель снимают с трактора и отправляют в ремонт.

При отсутствии явных дефектов демонтируют масляный насос, трубопроводы и крышки шатунных подшипников. Поршни в сборе с шатунами извлекают из гильз цилиндров.

В поршневой износу наиболее подвержены: поршневые кольца, поршень, втулка верхней головки шатуна, вкладыши шатунных подшипников, гильзы цилиндров.

В первую очередь индикаторным нутромером замеряют диаметр гильзы цилиндра в месте наибольшего износа в верхнем поясе гильзы — сначала в плоскости, параллельной оси коленчатого вала, а затем в плоскости качания шатуна.

Диаметр юбки поршня двигателя измеряют в плоскости, перпендикулярной отверстию поршневого пальца. Наряду с измерением диаметра юбки поршня контролируют изношенность канавок головки поршня по высоте пластинчатым щупом и новым кольцом.

Если зазор между канавками поршня и кольцом превышает допустимые размеры, поршень заменяют. Если овальность и диаметр гильзы выше, а диаметр поршня ниже значений, указанных в таблице, то и их заменяют.

Поршневую группу Д-240 трактора МТЗ-80, МТЗ-82 заменяют при зазоре между поршнем и гильзой, превышающем указанные значения. Гильзы из блока выпрессовывают специальным съемником.

Если диаметр гильзы и поршня у дизелей с водяным охлаждением в пределах нормы, то рекомендуется удалить гильзы из блока и повернуть их на 90 градусов вокруг оси, так как они более всего изнашиваются в плоскости качания шатуна.

Поршневые кольца заменяют, если зазор в замке кольца превышает данные, если их установить в неизношенную верхнюю часть гильзы.

Зазоры поршневых колец и поршней дизеля Д-240

Зазор между юбкой поршня и цилиндром, мм:

Нормальный — 0,18…0,20
Допустимый — 0,26

Зазор в замке поршневых колец, мм:

Нормальный — 0,40…0,80
Допустимый — 4,0

Зазор по высоте канавок поршня, мм:

Компрессионых — 0,08…0,12
Маслосъемных — 0,05…0,09
Допустимый — 0,30

Перед сборкой поршневой группы трактора МТЗ-80, МТЗ-82 проверяют параметры поршневого пальца шатуна и состояние втулки его верхней головки. Втулку заменяют при увеличении ее отверстия под поршневой палец или прославлении посадки втулки в отверстии верхней головки шатуна.

Поршневой палец и втулку верхней головки шатуна заменяют при зазоре между пальцем и втулкой более 0,06 мм или овальности и конусности поверхности пальца под втулку более 0,02 мм.

Изгиб и скручивание проверяют на приборе. Для всех дизелей изгиб шатуна не должен превышать 0,08 мм, а скручивание — 0,12 мм. При сборке шатуна вначале запрессовывают втулку в его верхнюю головку.

Чтобы улучшить чистоту поверхности, и окончательно подогнать отверстия под поршневой палец, отверстие обрабатывают регулируемой разверткой или раскаткой. Зазор между отверстием верхней головки шатуна и поршневым пальцем должен быть не более 0,03 мм.

Тонкостенные сменные вкладыши шатунных подшипников коленчатого вала двигателя Д-240 изготавливают с высокой точностью. Необходимый диаметральный зазор при неизменной постели подшипника обеспечивается соответствующими диаметрами шеек коленчатого вала, поэтому вкладыши при ремонте дизеля заменяют без каких-либо подгоночных операций, только попарно.

Не допускается заменять один вкладыш из пары, а также спиливать или пришабривать стыки вкладышей или крышек подшипников, устанавливать прокладки между вкладышами и постелью, между крышкой и шатуном. При замене вкладышей их устанавливают того же размера, что и шейки коленчатого вала.

Перед сборкой поршневой группы, связанной с установкой новых деталей, их подбирают по размерным группам. Сортируют гильзы цилиндров на размерные группы по внутреннему диаметру, а поршни — по наружному диаметру юбки.

Поршни и гильзы двс Д-240, устанавливаемые на дизель, должны быть одной размерной группы, как указано в таблице.

Обозначение размерных групп для гильз нанесено на нерабочем верхнем торце гильзы, для поршня — на его днище. Перед установкой гильзы в блок осматривают состояние уплотнительных колец и нижних посадочных мест под гильзу в блоке цилиндров. Как правило, резиновые уплотнения заменяют.

Номинальные и ремонтные размеры шатунно-поршневой группы дизеля Д-240

Обозначение размеров    Диаметр гильзы цилиндра, мм    Диаметр юбки поршня в нижней части, мм

М                                   104,82.-104,84                                105,00.-105,02
С                                      104,84.-104,86                              105,02.-105,04
Б                                      106,86.-104,88                              105,04.-105,06

При подборе поршней двс Д-240 обращают внимание на размерные группы поршневых пальцев, их внутреннюю поверхность и бобышку поршня, маркированную краской. Поршни и поршневые пальцы подбирают одной размерной группы с одинаковой маркировкой.

Поршневой палец запрессовывают в поршень после его предварительного нагрева в масле до температуры 70…80°С. Разница в массе шатунов в сборе с поршнями для дизелей — 15 г. Поршневые кольца на поршень устанавливают в определенном порядке приспособлением, предохраняющим кольца от случайных поломок.

Основные параметры поршневых колец дизеля Д-240

Поршневое кольцо  Рабочий зазор, мм   Упругость, Н
Первое (верхнее)         0,3.-0,6                 60…82
Второе, третье             0.3…0.6                 68…78

Кольца, установленные в канавки поршня, должны свободно перемещаться при его поворачивании и утопать в канавках под действием собственной массы. Замки первого и третьего поршневых колец располагают в канавках поршня под углом 180° относительно замков второго и четвертого маслосъемных колец.

Затем поршень и кольца обильно смазывают дизельным маслом и, пользуясь конусной оправкой, устанавливают в гильзу цилиндра. Поршень не может выступать выше поверхности блока более чем на 0,5 мм.

 

___________________________________________________________________

___________________________________________________________________

___________________________________________________________________

___________________________________________________________________

404 Не найдено | Intrade

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи Airtex

отключены

Airtex ежегодно поставляет миллионы топливных и водяных насосов крупным производителям и дистрибьюторам автомобилей по всему миру. Группа охватывает целый мир насосных приложений, все из которых изготовлены в соответствии со спецификациями оригинального оборудования. Обзор продукции Группа предлагает более 1700 различных наименований автомобилей из Европы, Америки и Японии.Airtex Products S.A. предлагает более 1000 различных водяных насосов и более 700 электрических топливных насосов в своих европейских каталогах. Airtex Products S.A. использует оборудование с новейшими технологиями при проектировании, производстве и сборке. В системе CAD используется мощное программное обеспечение для трехмерного моделирования насосов, анализа бесконечных элементов и управления ЧПУ. Водяной насос является жизненно важным продуктом для работы двигателя. Во время воспламенения температура цилиндров достигает почти 2000ºC, что выше, чем температура плавления окружающих материалов.Если бы в то время не работала энергетическая система охлаждения, окружающие материалы расплавились бы. Как правило, водяной насос состоит как минимум из пяти компонентов: (ступица-шкив, корпус, подшипник, уплотнение, рабочее колесо), собранных вместе, а также уплотнительной поверхности. Airtex производит электрические и механические топливные насосы. От проектирования и конструирования до литья алюминия под давлением, штамповки, литья под давлением пластмассовых деталей и производства арматуры. Для электронных систем впрыска требуется насос, такой же, как и исходный: такой же насос, двигатель, размер и конструкция крыльчатки.На вторичном рынке есть насосы, не эквивалентные насосам оригинального оборудования. Конструкция и модель электрических насосов Airtex соответствуют тем же механическим требованиям, что и насосы оригинального оборудования. Airtex также предлагает новый мир возможностей со своим новым дистрибутивом для легковых автомобилей и легких коммерческих автомобилей. С более чем 190 позициями, 4 продукта в 1: Водяной насос, натяжной ролик ремня ГРМ, натяжной ролик, онлайн-каталог Airtex …

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи AMC

отключены

Корпоративный логотип Amadeo Marti Carbonell, S.A. образован его инициалами (AMC). Мы работаем в секторе автомобильных запчастей с 1960 года и в настоящее время являемся одним из лидеров в нашей основной линейке продуктов, которая заключается в производстве головок цилиндров для дизельных и бензиновых двигателей. Штаб-квартира компании находится на восточном побережье Испании, в Нулесе, городе в провинции Кастельон. Мы впервые начали разрабатывать литье и механическую обработку головок цилиндров двигателя в конце 1960-х годов, в принципе, ориентируясь на внутренний рынок.В начале 1970-х годов компания начала процесс международной экспансии, который в то время был нацелен на европейские рынки. В результате его сети продаж были расширены. Продукция Amadeo Marti Carbonell, S.A. продается на всех пяти континентах через ее дистрибьюторскую сеть. В настоящее время Amadeo Marti Carbonell, S.A. имеет промышленные предприятия, занимающие более 30 000 квадратных метров, и считается ведущим международным производителем головок цилиндров для дизельных и бензиновых двигателей в секторе автомобильных запчастей.Параметры качества готовой продукции AMC, а также ее технические и технологические возможности, производственные мощности и разработка новых моделей позволили компании расширить свой каталог дистрибьюторов. В этом каталоге содержится более 850 наименований головок цилиндров для более чем 30 марок автомобилей, что позволяет предлагать своим клиентам исключительный уровень обслуживания. Онлайн-каталог AMC. Нажмите ниже, чтобы получить доступ к онлайн-каталогу AMC: Онлайн-каталог …

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи Hastings

отключены

В течение почти 100 лет компания Hastings Manufacturing Company, базирующаяся в Гастингсе, штат Мичиган, США, обслуживает промышленность внутреннего сгорания, разрабатывая и производя высококачественные поршневые кольца, улучшающие эффективность сгорания и снижающие расход масла.Компания Hastings, признанная ведущим поставщиком двигателей для производства двигателей, заслужила репутацию лидера в области производства поршневых колец. Краткое описание продукта Масляное кольцо расширителя Flex-Vent приводится в действие двумя стальными направляющими, которые получают равномерное давление от расширителя, что обеспечивает положительный контроль масла. Трехкомпонентная конструкция позволяет изготавливать рельсы с малой площадью поперечного сечения для лучшей совместимости с отверстиями современных двигателей с низким напряжением и низким коэффициентом трения. Тонкостенный контакт рельсов также позволяет сократить время приработки.Рельсы Hastings обычно хромируются для предотвращения износа и продления срока службы двигателя. Направляющие Flex-Vent® изготовлены из прочной, износостойкой стали. Расширители изготовлены из нержавеющей стали. Онлайн-каталог Hastings Скачать в формате PDF Главный каталог 2019: hastings_catalog_master Разделы: Типы двигателей и монтажа колец Проверка зазоров компрессионных колец Перечень в алфавитном порядке Поршневые кольца Конкурентные перекрестные ссылки поршневых колец Поперечные ссылки поршневых колец Канавки Замочные проставки Установщик поршневых колес Гоночные поршневые кольца Разделы гоночного каталога: О производственной компании Hastings Hastings Tough Guy Комплект гоночных колец Высококачественные ковкие и стальные кольца по диаметру Гоночные приложения Harley-Davidson Applications Sport Compact Приложения Файл Fit End Gap и Plastigage Groove Lock Распорки Настенная диаграмма гоночных колец Tough Guy…

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | 0 комментариев

Группа OCAP специализируется на разработке, производстве и продаже широкого спектра механических деталей шасси: шарниров подвески, рычагов управления гусеницами, сайлентблоков, наконечников рулевых тяг, рулевых тяг и других компонентов, относящихся к системам рулевого управления и подвески, обычно применяемых в оборудованных автомобилях. с рулевыми колесами.Структура и рынки OCAP постоянно росли на протяжении многих лет, превращая первоначальную единую организацию в ведущую компанию, управляющую группой подразделений, работающих на международном уровне. Следуя подходу к постоянному совершенствованию, OCAP добилась отличных результатов за счет консолидации партнерских отношений с известными производителями автомобилей, грузовиков, землеройных машин и сельского хозяйства. Благодаря своим технологически продвинутым отделам исследований и разработок, проектирования и тестирования, конкурентные преимущества OCAP Group можно определить по ее высокому уровню специализации, гибкости и совместному проектированию, что означает ее способность предлагать полный спектр услуг по разработке продукта и производим комплектующие, удовлетворяющие самым взыскательным требованиям заказчиков.Основными целями OCAP являются мероприятия по совершенствованию методологии и внедрение продукта / процесса для поддержания его технологического …

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи Osvat

отключены

Osvat S.r.l. является одной из ведущих мировых компаний по производству широкого ассортимента клапанов, седел клапанов и клапанов для эндотермических двигателей. Осват «Компания» Обладая более чем 50-летним опытом и высококвалифицированным персоналом, Осват вывел на рынок философию «обслуживания, ориентированного на клиента» под хорошо известным брендом OSVAT, что позволяет нам предлагать покупателям продукцию от дизайн и индивидуальная упаковка.Качество Osvat Ассортимент продукции OSVAT охватывает большинство европейских, американских и японских моделей легковых и грузовых автомобилей, а также транспортных средств для сельскохозяйственного и строительного секторов, сопоставимых с оригиналом для вторичного рынка. Онлайн-каталог Osvat Для получения дополнительной информации о продукции Osvat свяжитесь с Intrade …

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи Sanz

отключены

Cigüeñales SANZ была основана 22 октября 1947 года благодаря усилиям и дальновидности ее основателя г-наИраче Торрес. То, что начиналось как небольшая мастерская по ремонту коленчатых валов мотоциклов, превратилось в одну из крупнейших промышленных компаний Арагона в секторе запасных частей и основного оборудования для двигателей. В первые годы деятельность Cigüeñales SANZ была сосредоточена на ремонте коленчатых валов. К 50-м годам, сложному десятилетию в Испании, SANZ уже ремонтировала коленчатые валы двигателей, привезенных из США всемирно известной иконы мотоциклов: Harley Davidson. Моторы Harley стали витриной, которую увидели и восхитились первые клиенты SANZ.В послевоенный период Испании, когда ввоз был сильно ограничен, родилось поколение предпринимателей, которые с воображением, настойчивостью и энтузиазмом решили многочисленные возникающие в стране технические проблемы. Отсюда и возникли производители распредвалов, головок цилиндров, шатунов, коленчатых валов, инжекторного оборудования и т. Д. Некоторые из этих компаний теперь являются международными и успешно преуспели. Краткое описание продукта В производственной системе используются станки с ЧПУ, с внутренним контролем качества и стратегией постоянного улучшения, применяемой во всех процессах, что обеспечивает высокую точность и качество наших конечных продуктов.В настоящее время SANZ производит широкий ассортимент коленчатых валов до 2 м. максимальная длина и вес 500 кг. Как и всегда, мы верим в качество, чтобы расширять и укреплять присутствие нашей продукции на рынках и оставаться достойными доверия наших клиентов. С 1998 года мы имеем сертификат ISO 9001: 2000 на производство и обработку коленчатых валов и вспомогательных деталей для автомобильного и промышленного оборудования. Список шатунов, изготовленных для: CASE CATERPILLAR CUMMINS DAF DETROIT DIESEL FIAT IVECO ISUZU INTERNATIONAL JOHN DEERE KOMATSU LAND ROVER MAN MERCEDES BENZ NEW HOLLAND NISSAN PERKINS RENAULT SCANIA VOLVO Sanz Онлайн-каталог Для получения более подробной информации свяжитесь с командой Intrade…

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи Spicer

отключены

Spicer производит полную линейку продуктов Spicer для запасных частей и компонентов трансмиссии для различных применений в сегменте внедорожников, включая строительство, лесное хозяйство, погрузочно-разгрузочные работы и горнодобывающую промышленность, ведущий мост для тяжелых условий эксплуатации, включая комплекты колец и шестерен и передача. Запасные части для мостов для тяжелых условий эксплуатации Spicer Не рискуйте выйти из строя и не понести дополнительных расходов из-за простоев и снижения производительности — детали мостов для грузовиков Spicer доказали свое превосходство над конкурентами.Вот почему оси для грузовиков Spicer на протяжении десятилетий были мировым лидером, и именно поэтому мы — имя, которому вы можете доверять, производя все сменные оси для тяжелых условий эксплуатации. Являясь мировым лидером в области технологии передних управляемых мостов, мы предоставляем нашим клиентам самые универсальные, прочные и надежные управляемые оси и компоненты на рынке. Усовершенствованная конструкция шкворня и технология конца рулевой тяги с использованием герметичного чехла и запатентованного клапана продувки консистентной смазкой сокращают загрязнение и увеличивают срок службы. Компания Dana производит полную линейку продуктов Spicer для вашей ведущей оси для тяжелых условий эксплуатации, включая комплекты колец и шестерен, а также зубчатые передачи, которые превосходят своих конкурентов на 280%.Вы получаете повышенную защиту от износа, исключительную устойчивость к раскручиванию и более длительный срок службы за счет улучшенной термообработки зубчатого венца и шестерни. Можно приобрести все детали, необходимые для полного капитального ремонта моста, такие как комплекты подшипников, комплекты картера дифференциала колес, комплекты боковых шестерен и многое другое. Кроме того, узнайте, как получить тяжелые осевые балки без дополнительных затрат. Получите максимальное время в пути с мостами для тяжелых грузовиков Spicer. Когда часть моста для средних или тяжелых условий эксплуатации заменяется оригинальным продуктом Spicer, она заменяется продуктом оригинального оборудования, обеспечивая те же характеристики и надежность, которые вы ожидали.Все это в сумме дает запасные части с более длительным сроком службы, максимальное время в пути и минимальные эксплуатационные расходы. Первоначальная экономия от использования неоригинальных запчастей минимальна по сравнению со значениями, связанными с оригинальными компонентами оси Spicer. Затраты, связанные с поломками, намного превышают минимальную экономию, которую вы получаете от неоригинальных запчастей. Запасные части трансмиссии для внедорожников Dana предлагает оригинальные сменные части и компоненты трансмиссии Spicer® для различных применений в сегменте внедорожников, включая строительство, лесное хозяйство, погрузочно-разгрузочные работы и горнодобывающую промышленность.Подлинные внедорожные трансмиссии Spicer® производятся в соответствии с теми же высокими стандартами, что и детали оригинального оборудования (OE), потому что они являются оригинальными деталями. Это означает, что когда внедорожные трансмиссии и детали трансмиссии заменяются оригинальным продуктом Spicer, он заменяется продуктом оригинального оборудования, обеспечивая те же характеристики и надежность, которые вы ожидали. Продукты трансмиссии: трансмиссии Powershift Гидростатические трансмиссии Механические трансмиссии Раздаточные коробки Преобразователи крутящего момента Гидростатические коробки передач Трансмиссии и преобразователи крутящего момента Spicer удовлетворяют потребности в производительности для транспортных средств мощностью от 37 до 746 кВт (от 50 до 1000 лошадиных сил).Мы предлагаем трансмиссионные решения для любых внедорожных нужд, включая раздаточные коробки, гидростатические трансмиссии, коробки передач с переключением под нагрузкой и преобразователи крутящего момента. Производительность любой машины зависит от способности оператора плавно и эффективно управлять транспортным средством. Мы предоставляем операторам необходимую помощь с помощью электронных средств управления, которые оптимизируют производительность и простоту использования, увеличивая при этом срок службы. Группа компаний Dana Off-Highway Technologies Group предлагает новейшие технологии для разнообразных потребностей конечных пользователей внедорожных транспортных средств.Сосредоточившись на производительности, простоте использования, безопасности, комфорте и эффективности, мы также учитываем очень специфические потребности рабочего цикла каждого приложения. Эксперт по онлайн-каталогам Spicer …

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | 0 комментариев

Компания UFI, основанная в 1971 году, является мировым лидером в области технологий фильтрации. UFI охватывает 10 областей применения, включая автомобилестроение (LV / HD), промышленность, гидравлику и специальные приложения.На рынке оригинального оборудования UFI является лидером в области фильтрации. UFI работает в 16 странах мира, имеет 16 производственных предприятий и более 4000 сотрудников. Вы можете найти крупные бренды в F1, такие как Ferrari и другие ведущие команды европейского космического корабля ExoMars, используя фильтры UFI. 120 специализированных технических специалистов в исследовательских и инновационных центрах по всему миру. UFI имеет 167 международных патентов и инвестирует 5% выручки в исследования и разработки. УИФ имеет 6 линий поставляемых фильтров: воздушный, масляный, топливный, салонный, гидравлический и охлаждающий, а также систему терморегулирования.Предложение IAM, насчитывающее более 2800 наименований, охватывает более 96% европейского автопарка каждой семьи. Двузначные темпы роста продаж (CAGR) с 2009 по 2017 годы. Широкий ассортимент гидравлических фильтров с 3885 индивидуальными …

прочитайте больше

Размещено администратором 5 февраля 2020 г. в Поставщики | Комментарии к записи Victor Reinz

отключены

Цели развития компании Victor Reinz в двигателестроении определяют требования к современным системам прокладок.Victor Reinz поставляет прокладки головки блока цилиндров для всех двигателей обычных легковых и грузовых автомобилей. Краткое описание продукта Как производитель оригинального оборудования и поставщик запасных частей, Dana поставляет инновационные уплотнительные технологии высочайшего качества под торговой маркой Victor Reinz®. Все запасные части в обширном ассортименте продукции соответствуют высоким стандартам качества OEM. Практически все известные бренды и модели автомобильных производителей во всем мире оснащены профессиональными уплотняющими решениями от Dana для двигателей и выхлопных систем.Клиенты Dana могут рассчитывать на лучший сервис. Это включает в себя не только индивидуальную консультацию, но и быструю доставку нужных запчастей. Высококвалифицированные сотрудники удовлетворяют потребности клиентов, обладая большой инновационной силой, концентрированным опытом и, прежде всего, постоянным энтузиазмом. Прокладки головки блока цилиндров из многослойной стали (MLS) — инновационные решения для уплотнения двигателей новой конструкции. Увеличение крутящего момента и производительности при снижении расхода топлива и выбросов. Цели развития в двигателестроении определяют требования к современным системам прокладок.Являясь лидером в области технологий, производитель оригинального оборудования передает все свои знания, опыт и качество в производство запасных частей. VICTOR REINZ предлагает широкий ассортимент прокладок для головок блока цилиндров для всех двигателей обычных легковых и грузовых автомобилей. Болты с головками цилиндров гарантируют надежное и съемное соединение. Однако это не означает, что один и тот же болт можно повторно использовать для одного и того же приложения. При сборке головки блока цилиндров всегда используйте новые болты головки.Результатом будет поверхность с высоким давлением уплотнения для надежного и герметичного соединения. Обязательно используйте болты с головкой только от качественных производителей. Болты крепления головки блока цилиндров Victor Reinz соответствуют всем спецификациям производителя и идеально подходят для наших наборов прокладок головки блока цилиндров. Конечно, инструкции по затяжке всегда прилагаются — на 12 языках. Загрузки службы онлайн-каталогов Victor Reinz …

прочитайте больше

Отправленный Дином Карром 27 июля 2016 г. в Новости | Комментарии к записи VICTOR REINZ — Решения дефектных эластомеров MLS

отключены

Типичные утечки между головкой цилиндров, прокладкой головки цилиндров и блоком цилиндров связаны с утечками газа, масла или охлаждающей жидкости.Эти утечки происходят между камерами сгорания, в контур охлаждающей жидкости или в окружающую среду. Подробнее: VICTOR REINZ Решения для …

прочитайте больше

границ | Тепловое моделирование тонкой пленки смазки в компрессионном кольце поршня и жестком соединении гильзы цилиндра

Введение

Двигатель внутреннего сгорания представляет собой термодинамическую систему, которая работает при повышенной температуре около 100–500 ° C. Термомеханические неисправности, такие как истирание, износ, термическая усталость и т. Д.очевидны из-за непрерывного сгорания и рассеивания тепла с последующим контактным трением из-за относительных движущихся частей работающего двигателя. Поэтому важно смоделировать тепловое поведение движущегося компонента, такого как поршневое компрессионное кольцо и смазываемый контакт гильзы цилиндра, который считается парой, вносящей наибольший вклад в трение в работающем двигателе. Это может помочь более точно спрогнозировать срок службы смазочного материала и компонентов.

В последние годы было сделано много попыток моделирования поршневых колец и гильз цилиндра с помощью различных численных и аналитических методов.Практически в каждом случае проблема с контактом решается по трению и другим параметрам производительности. Это достигается за счет рассмотрения смазываемого контакта кольца и гильзы как соединения гидродинамического или эластогидродинамического типа, которое приспосабливается к глобально деформированной форме кольца. В некоторых случаях рассматриваются как осевое, так и поперечное наклонное движение юбки поршня и его влияние на скрученное кольцо и смазку гильзы. На протяжении многих лет исследователи пытались понять модель недостатка смазки (Finol et al., 2009), влияние деформации отверстия на смазку (Mishra, 2013), деформацию отверстия цилиндра при работающем двигателе (Ma et al., 1995), а также поведение трения и износа в контакте поршневого кольца и гильзы цилиндра (PRCL). Влияние шероховатости гильзы на характеристики трения изучалось с использованием детерминированной модели, а также модели среднего потока. В шероховатой гильзе заштрихованный узор на ее поверхности оказывает значительное влияние на поток и удержание смазки. Кроме того, разработано несколько экспериментальных методов для подтверждения численных результатов такой тепловой трибодинамической системы.При контакте поршневого кольца и гильзы цилиндра наблюдается переходный режим смазки. Это означает, что, несмотря на наличие гидродинамического режима (h> 1,0 мкм) на большей части цикла двигателя, из-за повышенного давления газов сгорания (от 300 до 400 ° положения кривошипа) при сжатии и переходе рабочего такта большая часть трения теряется. в этом регионе из-за смешанного режима. Как обсуждалось ранее, двигатель, представляющий собой термомеханическую систему, развивает температуру, достаточную для изменения его реологических свойств (вязкости, плотности и гидродинамического давления) связанных смазываемых контактных пар.

Текущее исследование посвящено модели переходной термоалстогидродинамики для изучения теплового поведения тонкой пленки смазки микропорядка между поршневым кольцом и гильзой цилиндра в одноцилиндровых четырехтактных двигателях, работающих на метаноле. Подробная информация о технических характеристиках двигателя приведена в дополнительном материале. As Смазочные материалы синтезируются с учетом их температурной стабильности при максимальной температуре брутто горячего двигателя (Finol et al., 2009). Опять же, повышение температуры из-за трения является временным явлением и сильно варьируется.Это зависит от различных факторов, таких как частота вращения двигателя, крутящий момент, фиктивные потери, продолжительность работы, реология смазки, динамика поршневой подсистемы и т. Д. (Mishra, 2013).

Трение, возникающее в этой ситуации, иногда возникает из-за трения жидкости только тогда, когда преобладают гидродинамические условия (2 мкм

По этой причине температурный профиль создается за счет конвективного теплообмена в гидродинамическом режиме и в основном кондуктивного теплообмена в смешанном и граничном режимах. Эта температура изменяет реологию смазки (Shimada et al., 2004). Поэтому необходимо изучить температуру в различных условиях эксплуатации.

Передача тепла от камеры сгорания к внешней поверхности цилиндра — очень нелинейное явление (Finol et al., 2009). Он прямо или косвенно проходит к стенке цилиндра из горячей камеры сгорания, содержащей продукт сгорания воздушно-топливной смеси.Прямая теплопередача включает в себя излучение, а также теплопроводность, которые инициируются камерой сгорания с регулируемым во времени изменением. Но косвенная теплопередача включает поток тепла сначала к движущемуся поршневому узлу, а затем к гильзе цилиндра через масляную пленку контакта кольцо-гильза и юбка-гильза (Finol et al., 2009). Непрямая теплопередача и ее режим зависят от режима контакта. Например, в гидродинамическом режиме, который сохраняется на большей части рабочего цикла двигателя при контакте юбка-гильза и кольцо-гильза, толщина пленки составляет от 2 до 10 мкм.При расположении кривошипа на 300–400 ° четырехтактного двигателя преобладает смешанный режим из-за более высокого давления сгорания на задней части кольца, которое действует на уплотнение (Mishra et al., 2009). Тепловой баланс между теплоносителем и дымовыми газами необходим с дополнительными источниками тепла из-за контактного трения из-за вязкого сдвига, а также взаимодействия неровностей (Morris et al., 2013). Такая теплота трения и ее причина образования, а также ее влияние на температурный профиль смазки будут изучены в данной исследовательской работе.Повышение температуры смазки изменяет реологические свойства. Уменьшение трения может минимизировать повышение температуры. Следовательно, необходимо понимать механизм трения в таком смазочном контакте.

Контактное трение в смазанном соединении возникает из-за сдвига смазочного слоя. Гидродинамическое действие, или действие ЭДЖ, играет роль (Dowson et al., 1983). Действие EHL количественно оценивается по давлению пленки. Такой эффект демпфирования зависит от толщины пленки; скорость увлечения, вязкость и плотность (Harigaya et al., 2003). Снижение трения достигается заменой гладкой гильзы цилиндра на шероховатую гильзу цилиндра с шероховатостью поверхности с крестообразным рисунком. На такой шероховатой поверхности можно сохранить гладкую вершину и глубокую впадину, полученную методом двойного хонингования. Контактная поверхность имеет гладкую верхнюю часть и глубокую впадину из-за поперечного h-образного рисунка, что приводит к меньшему трению из-за гладкой верхней части и более легкому собиранию мусора из-за глубокой впадины (Spencer et al., 2011). Для моделирования поверхность с поперечным h-образным рисунком трудно охарактеризовать с помощью традиционных параметров, таких как среднее значение, среднеквадратичное значение, R q .Такая характеристика приводит к значительным ошибкам и полностью изменяет профиль поверхности. Следовательно, подходит характеристика шероховатости на основе кривой площади подшипника. Таким образом, определение характеристик R k через DIN считается более подходящим. В режиме смешанной смазки гидродинамический / EHL-эффект оценивается с помощью уравнения Рейнольдса для среднего расхода. Используемые коэффициенты текучести модифицированы введением в них R k . Таким образом, численно оцененное трение совпадает с экспериментально измеренным трением Фурухама и Сасаки (1983).

На контактное трение поршневой подсистемы также влияет овальность отверстия и соответствие кольца внекруглому отверстию (Ma et al., 1995). Последовательность — это способность кольца сидеть на канале ствола, не оставляя зазора. Это функция упругого давления кольца, давления газа, геометрии отверстия кольца и порядка отверстия (Hill and Newman, 1984). Кроме того, овальность отверстия возникает из-за неправильной обработки, термоупругой деформации (Sun, 1991) из-за тепла, выделяемого в камере сгорания.

Эффект овального профиля также изменяет профиль пленки и трибологические характеристики. Более высокий порядок отверстий способствует увеличению трения и значительному износу. Прорыв газа при более высоком давлении сгорания во время сжатия и рабочего такта также является возможностью, которая снижает выходную мощность двигателя (Rahmani et al., 2012). Все условия в работающем двигателе, такие как динамика, тепловой эффект, контакт и т. Д., Взаимосвязаны друг с другом. Даже поведение износа связано с зазором соединения кольца и гильзы (Ma et al., 2006). Преходящий характер осевого, последующего и наклонного движения юбки поршня не только снижает вероятность задира поршня, но также помогает изгибать кольцо при одновременном движении уплотнения и скольжения (Balakrishnan and Rahnejat, 2005). Некруглая форма отверстия отвечает за неравномерный зазор конформного кольца и имеет решающее значение для газового удара по Abe и Suzuki (1995) и Okamoto и Sakai (2001). Хотя такие контакты в основном работают в гидродинамическом режиме, потери на трение больше в смешанном режиме из-за уменьшения толщины пленки из-за повышенного давления газов сгорания.Даже если в смешанном режиме нет контакта с неровностями, микроструктурная ориентация поверхности изменяет геометрию пленки и требует модели уравнения Рейнольдса типа среднего потока для решения проблем контакта (Patir and Cheng, 1978, 1979). Существует вероятность контакта неровностей в контакте с отверстием под кольцо, даже если это кратковременно и в основном вблизи мертвых точек (ВМТ и НМТ). Здесь скорость скольжения прекращается и гидродинамическое воздействие преобладает из-за сжатия. Поскольку сжимающего действия недостаточно, контакт неровностей очевиден.В этой ситуации баланс сил находится между контактным давлением неровностей и суммой давления газа и упругого давления кольца. Это иначе известно как граничный режим, в котором контактное трение в значительной степени зависит от плотности выступов и радиуса вершины выступов (Greenwood and Tripp, 1970). В контексте перехода между режимами сообщается о многих исследованиях (Hu et al., 1994), и вычисленные таким образом сила трения и потери мощности проверяются с помощью результатов испытаний двигателя на стенде (Akalin and Newaz, 2001a, b; Bolander et al., 2005). Детерминированная характеристика шероховатости и допущение неровности вершины до круглой формы с измеренным значением шероховатости (Xu and Sadeghi, 1996) также используются при решении задач EHL. Среди последних достижений — эластогидродинамическая смазка поршневого кольца (Oh et al., 1987), термомикс-гидродинамический метод (Shahmohamadi et al., 2013), аналитическая оценка модального поведения подогнанного компрессионного кольца (Baker et al., 2011) и Экспериментальная оценка трения поршневого узла в двигательном и запущенном состоянии (Mufti and Priest, 2005) разработана в дополнение к исследованиям колец.В дополнение к этому, исследование корреляции конструкции поршневых колец и смазки (Söderfjäll et al., 2017), мониторинг состояния поршневых колец на основе характеристик сгорания и тепловых характеристик (Mohamed, 2018) оказались полезными при анализе колец. Влияние покрытия поршневого кольца (Peng and Huang, 2017), эластогидродинамической смазки поршня (Asaulyak et al., 2016), текстурирования кольца и учета некруглости цилиндра (Usman and Park, 2017) как в численных, так и в экспериментальных методах дает множество преимуществ. полезная информация для увеличения срока службы кольца и лайнера.

Несмотря на то, что в недавних и более ранних исследованиях в области анализа контактного трения поршневых колец и гильз цилиндра было получено много полезных результатов, анализ температуры пленки с учетом всей этой области вместе будет шагом вперед и, следовательно, является целью данной исследовательской работы.

Постановка задачи и управляющее уравнение

Как указывалось ранее, долговечность компонентов и смазочного материала во многом зависит от потерь на трение, возникающих в работающем двигателе. Из-за более высокого повышения температуры возникает напряжение термической усталости, которое приводит к выходу детали из строя.Кроме того, пониженная вязкость увеличивает контактное трение из-за снижения гидродинамического давления.

Почему тепловое моделирование контакта поршневого кольца и гильзы цилиндра?

Прежде чем мы приступим к решению определить тепловое моделирование соединения поршневого компрессионного кольца и гильзы цилиндра, давайте сначала поясним значение соединения «кольцо-гильза» системы поршень-цилиндр. Согласно недавней работе (Mishra et al., 2009), соединение в контексте контакта кольцо-гильза определяется как переменный зазор, оставшийся для протекания смазки после выполнения уплотняющего действия.Он образован из-за собственной конструкции уплотнительной системы, предназначенной для остановки газа под высоким давлением, образующегося при сгорании топливовоздушной смеси. При переходе пленка между соединениями кольцо-гильза изменяется от 0,5 до 5,0 мкм (Mishra et al., 2009) из-за действия давления газа сгорания на заднюю часть кольца вместе с силой упругого давления кольца. Это приводит к переходу режима смазки с гидродинамического на граничный через смешанный. Соответственно изменяются скорость теплопередачи и износостойкость.На большей части цикла двигателя это соединение работает гидродинамически, что снижает износ гильзы или кольца. Но в зоне высокого давления цикла двигателя, поскольку смешанный режим преобладает вблизи мертвой точки, происходит мгновенное прекращение; есть контакт металла с металлом из-за наличия очень тонкой пленки. Из-за этого условия износ выше, хотя из-за присутствия ультратонкой пленки происходит значительная теплопередача (Ma et al., 2006). Нагревание трением во всех этих случаях значительно отличается друг от друга из-за вязкости, шероховатости и сдвига петли сильно различаются от случая к случаю.Следовательно, для более четкого понимания рассеивания тепла двигателем требуется тепловая модель, включающая этот регулируемый фрикционный нагрев с теплопередачей двигателя.

Настройка параметров соединения для теплового моделирования

Тепловое моделирование основано на концепции теплопередачи и смазки, относящейся к поршневому кольцу и юбке, контактирующим с гильзой цилиндра (Balakrishnan and Rahnejat, 2005). Для этого необходимы геометрия кольца, профиль юбки, текстура поверхности гильзы и детали соответствия отверстию кольца.Количественная оценка всех из них для модели имеет важное значение.

Геометрия кольца

Геометрия кольца является определяющим параметром, определяющим форму толщины пленки. Форма кольца, показанная на рисунке 1, аппроксимируется параболой, таким образом:

Здесь дельта — это коэффициент смещения, который представляет собой расстояние между концом кольца и хордой кривизны. Параболический профиль, создаваемый из-за смещения кольца, устанавливает минимумы в одной точке и идеальную зону схода-расхождения, способствующую лучшему гидродинамическому действию для обоих направлений возвратно-поступательного движения (Mishra et al., 2009). Параметр «b» — это ширина лицевой поверхности кольца и видимая линия контакта.

Рис. 1. (A) Геометрия профиля кольца. (B) Изменение профиля из-за смещения геометрии.

Соответствие отверстия под кольцо

Совместимость — это способность кольца подходить к внутренней окружности отверстия, не оставляя зазора (Abe and Suzuki, 1995). Более согласованное расположение отверстия и кольца имеет лучшую герметизирующую способность. Как, минимальная толщина пленки неодинакова в окружном направлении из-за овальности отверстия в гильзе цилиндра.Следовательно, кольцо вряд ли полностью соответствует отверстию и предлагает анализ соответствия, чтобы найти изменяемый по окружности зазор гильзы кольца. Уравнение (1) показывает минимальный зазор в кольцевом отверстии.

{h0 (θc) = ΔR (θc) −ξn (θc), если ΔR (θc)> ξn (θc), h0 (θc) = 0, если ΔR (θc) ≤ξn (θc) (1)

Где ΔR (θc) = ∑i = 2n (Aicosiθc + Bisiniθc).

А ξ n c ) — коэффициент соответствия. Это функция силы давления газа, силы упругого давления кольца, геометрии кольца и прочности материала.Отверстие считается четвертого порядка ( n = 4).

ξn (θc) = 3 [Fe + Fg (θc)] Rb2 (D-a) 2Eba3 (n2-1) 2 (2)

Параметр «a» — это глубина кольца или радиальная толщина кольца. Чистая сила давления газа сгорания, действующая на кольцо, представляет собой разницу сил сзади и спереди кольца и определяется как:

Fg (θc) = [Pgb-Pgf (θ)] b (3)

Где,

Pgf (θ) = Pt + (Pl-Pt) xin (θ) + xc (θ) 2b (4)

Упругое давление по окружности кольца неоднородно (Okamoto and Sakai, 2001).Максимум в точке 90 ° от свободного конца. Максимальное значение составляет 0,2 МПа. Мы взяли равномерное давление 0,2 МПа по окружности кольца.

Значение F г получено из давления дымовых газов согласно (Mishra, 2012). С помощью такого анализа оценивается неосесиметрический минимальный зазор по окружности кольца с учетом давления газа. Форма колебаний из-за овальности отверстия определяется количественно через порядок отверстий. Различные формы колебаний и их отклонение от номинального радиуса показаны на рисунке 2.

Рис. 2. (A) Отверстие второго порядка овальной формы с радиальной разницей 15 мкм. (B) Отверстие четвертого порядка овальной формы, радиальная разница 5 мкм. (C) Отверстие восьмого порядка овальной формы, радиальная разница 5 мкм.

В этом случае канал считается овальным после термической и упругой деформации. Следовательно, предполагается, что это отверстие четвертого порядка. Шероховатость гладкого верха и глубокого углубления на поверхности гильзы специально создана для лучшей смазки.Важно понимать текстуру внутренней поверхности лайнера.

Состав соединительной пленки «юбка-подкладка» и «кольцо-подкладка» при смешанном режиме

Толщина пленки между контактным соединением гильзы кольца является суммой номинальной пленки, формы профиля кольца, локальной деформации кольца и общей деформации кольца. Порядок пленки, как сообщается (Mishra, 2012), составляет 0,5–5,0 мкм. Сила давления газа и сила упругого давления кольца имеют доминирующее влияние на пленку гильзы кольца.

hr = h0 (θc) + Sj + Δj + δi (6)

В то время как пленка между юбкой-вкладышем представляет собой сумму номинальной пленки, профиля юбки и наклона юбки из-за относительного эксцентричного расположения верха и низа.Пленка в основном определяется силами инерции и моментом, возникающим при возвратно-поступательном движении поршня (Balakrishnan and Rahnejat, 2005).

hsk = C + εtcosφ + (εb-εt) yLcosφ + Sk (y) (7)

Пленка юбка-футеровка составляет 5–20 мкм, а режим смазки всегда элостогидродинамический. В большинстве случаев, когда потери на трение велики и из-за уменьшения толщины пленки на 1–3 мкм, происходит смешанный режим смазки. Это ситуация, когда нет контакта металла с металлом, но профиль шероховатости сильно влияет на поток смазки в соединении.Условие лучше всего описывается уравнением Рейнольдса для среднего расхода (Патир и Ченг, 1979) и дается уравнением (8).

∂∂x (ϕxh412η∂ph∂x) + ∂∂y (ϕyh412η∂ph∂y) = U1 + U22∂ (ϕgh) ∂x + U1-U22σ∂ϕs∂x + ∂h∂t (8)

В уравнении (8) p h — это гидродинамическое давление / давление EHL, развиваемое в масляной пленке. Размерное давление, из которого рассчитывается p h , получается путем решения уравнения Рейнольдса среднего расхода (Patir and Cheng, 1978, 1979), приведенного в уравнении (8).Факторы текучести являются функцией параметра пленки. По мере изменения характеристики шероховатости для одной и той же поверхности существует разное значение коэффициента текучести. В этом анализе такие коэффициенты получены на основе R k и перечислены в Приложении 1. Направление увлечения нефти — вдоль оси x, а направление боковой утечки — вдоль оси y.

Существует взаимозависимость между плотностью смазки, давлением пленки, повышением температуры и окружающим давлением согласно (Houpert, 1985).Это дано в уравнении (9a). Опять же, изменение вязкости при изменении температуры и давления рассматривается с использованием комбинированного закона (Dowson and Higginson, 1959; Mufti and Priest, 2005), представленного в уравнении (9b) как.

ρ = ρ0 (1-0,65 × 10-3Δθ) [1 + 6 × 10-10 (p-Patm) 1 + 1,7 × 10-9 (p-Patm)] (9a) η = η0exp {(ln η0 + 9,67) [(Θ-138Θ0-138) -S0 (1 + p-Patm1,98 × 108) Z-1]} (9b)

Где: Θ = θ + 273 и Θ 0 = θ 0 + 273, и:

Z = α05,1 × 10-9 [ln η0 + 9,67] и S0 = β0 (Θ0-138) ln η0 + 9,67 (10)

Сдвиговое действие в смешанном режиме

Напряжение сдвига, возникающее в смешанном режиме, обусловлено быстрым относительным движением слоя смазки в сопряженной геометрии смежной поверхности (Patir and Cheng, 1979) и определяется как:

τ = ηUh (ϕfg + ϕfs) -ϕfph3∂p∂x (11)

Следовательно, сила трения представляет собой интеграцию напряжения сдвига по площади контакта и составляет:

Граничное трение для контакта поршневой подсистемы

В режиме граничной смазки контакт между неровностями выдерживает нагрузку.Первоначально это адресовано Гринвуду и Триппу (1970); Ma et al. (1995); Акалин и Неваз (2001а, б); Bolander et al. (2005), и Mishra (2012), выполнили и использовали нелинейное приближение, применимое к грубому соединению поршневого кольца и канала ствола, и предсказали p asp как:

pasp = K * E′F2.5 (λrk) (13)

В котором шероховатость поверхности кольца и отверстия считается изотропной. Функция F 2,5 rk ) относится к распределению вероятностей высот неровностей.Для гауссовского распределения неровностей F 2,5 rk ) имеет предельную форму (Hu et al., 1994) как:

F2.5 (λrk) = 12π∫λrk∞ (s-λrk) 5 / 2es22ds (14)

Подгонка кривой этой функции больше подходит для численного анализа шероховатой поверхности лайнера. Для получения информации о типичном кольцевом отверстии свяжитесь с Hu et al. (1994) определяют эту функцию как:

F2.5 (λ) = {A (β − λrk) z λrk≤β0 λrk> β (15)

Где: β = 4, A = 4,4068 × 10 −5 , z = 6.804, а λrk = hRk (параметр масляной пленки Стрибека).

K * в уравнении (17) является функцией шероховатости поверхности как: K * = 5,318748 × 1010Rk5 / 2.

Причем, Fb = ∫τ0dA + μWc (16)

При замене R k на стандартное отклонение шероховатости поверхности коэффициент пленки повышается до лучшего и более реалистичного значения. Поскольку параметр R k является правильным представлением шероховатости шероховатости поперечного h узора, встроенного в гильзу цилиндра.

В уравнении (16) F b — сила трения из-за граничной смазки. Тонкий адсорбированный слой смазки находится на вершине неровностей и выдерживает неньютоновское напряжение сдвига Эйринга. μ = 0,17 — коэффициент трения между кольцом и материалом гильзы. Этот анализ предназначен только для граничного взаимодействия (Bolander et al., 2005). При смешанном режиме меняется метод расчета трения. Хотя в недавней литературе описывается множество детерминированных моделей контакта со смазкой с шероховатой поверхностью, текущая исследовательская работа ограничивается количественной оценкой поверхности с помощью методов подбора кривой.

Двигатель внутреннего сгорания разработан для создания более высокого давления газа (в диапазоне 120 бар) в каждом цикле двигателя. Только тогда такая сила давления может быть преобразована в инерционную динамику поршня, чтобы совершить возвратно-поступательное движение и превратить ее в желаемый крутящий момент коленчатого вала. Это стало возможным из-за взрывного горения топливовоздушной смеси, производящей огромное количество тепла и давления. На рисунке 3 показано циклическое давление в камере сгорания вместе с давлением газа в кольце в диапазоне углов поворота коленчатого вала 180–540.Причиной выбора этого диапазона кривошипа является повышение давления в камере в основном в этой зоне. В состоянии покоя кривошипа он стремится к нулю и практически не влияет на рабочие характеристики. В поршневой сборке с тремя кольцами имеется два межкольцевых зазора. Из-за утечек газа в поршневом узле также присутствует межкольцевое давление газа.

Рисунок 3 . Давление в камере сгорания и межкольцевое давление газа.

Тепловой тепловой поток

Установившееся распределение конвективных и радиационных тепловых потоков по длине хода в соответствующем месте в отверстии цилиндра.Эти тепловые потоки являются результатом теплопередачи непосредственно от рабочего тела к стенке цилиндра. Установившийся тепловой поток (Finol et al., 2009) согласно закону охлаждения Ньютона приведен в уравнении (17):

qg = hg (Tg-Twg) (17)

ч г — коэффициент теплопередачи со стороны газа,

T г — температура газа,

T wg — температура поверхности расточки цилиндра, а

q г скорость теплового потока.

Теплопроводность через поршневое кольцо и юбку к гильзе цилиндра

Теплопередача за счет теплопроводности происходит между поршневым кольцом-стенкой цилиндра и юбкой-гильзой цилиндра (Shahmohamadi et al., 2013). Предположение включает передачу тепла от поршневого кольца к смазочному маслу, а также от юбки к гильзе цилиндра согласно закону теплопроводности Фурье в радиальном направлении, который определяется как:

qpr = QAbr = -k0Tr-TL (h0) r (18)

q pr — мгновенный тепловой поток между кольцом и частью кольца, контактирующей с вкладышем.

Аналогично

qpsk = QAbsk = -k0Ts-TL (h0) sk (19)

q psk — мгновенный тепловой поток между юбкой и частью юбки, контактирующей с футеровкой.

( h 0 ) sk минимальная толщина пленки между юбкой и частью юбки, контактирующей с вкладышем.

А, ( h 0 ) r минимальная толщина пленки между кольцом и частью кольца, контактирующей с вкладышем.Температура пленки из-за горения над кольцом в контакте с частью гильзы:

Тр (z) = Тр-Тр-TL (h0) rh0 (z) r (20)

А температура через пленку контакта юбки и гильзы составляет:

Tsk (z) = Tsk-Tsk-TL (h0) skh0 (z) sk (21)

Граничные условия для анализа:

При z = a, h 0 (z) = (h 0 ) r , а при z = 0, h 0 = 0

T r ( z ) и T sk ( z ) — изменение температуры по всей пленке.Повышается температура в направлении скольжения из-за нагрева от трения. Пусть это будет T r ( y ) и T sk ( y ). Следовательно, чистое изменение температуры (Shahmohamadi et al., 2013) в таком случае дается как:

Tr (y, z) = T (y) + {Tr + Tr-TL (h0) rh0 (z) r} (22).

для кольца и части гильзы, контактирующей с гильзой.

А,

Tsk (y, z) = T (y) + {Tsk + Tsk-TL (h0) skh0 (z) sk} (23)

для юбки и части вкладыша, контактирующей с вкладышем.

( h 0 ) r и ( h 0 ) sk можно найти по релаксации пленки после сведения приложенной нагрузки с реакцией смазки. Приложенная нагрузка складывается из силы давления газа и силы упругого давления кольца. Однако в этом анализе мы рассматривали систему в термостабильном состоянии, а передача тепла происходит за счет движения пленки жидкости и сдвига.

Теория повышения температуры в направлении увлечения из-за нагрева трением

Температура смазки дополнительно повышается из-за нагрева от трения.Такое повышение температуры может быть получено путем решения связанного уравнения Рейнольдса и уравнения энергии, как указано в уравнении (24). Это случай подшипника скольжения. Контакт поршневого кольца и гильзы цилиндра также является контактом ползуна, но с частой сменой направления увлечения (Jang and Chang, 1988).

Aenergy∂θ * ∂x + Benergy∂θ * ∂y = αdissipationη * h * 2 (Eenergy + Fenergy) (24)

Где

A = 12-112 (h * 2η * ∂P * ∂x)

Или,

A = 12-112 (h * 2e-θ * ∂P * ∂x) (25) Или B = -112 (h * 2e-θ * ∂P * ∂y) (26) E = ∫01 {1-12h * 2η * ∂P * ∂x (1-2ψ)} 2dψ где, ψ = Zh Или E = 1 + 112h * 4e-2θ * (∂P * ∂x) 2 (27) F = ∫01 {1-12h * 2η * ∂P * ∂x (1-2ψ)} n-1 {-12h * 2η * ∂P∂y (1-2ψ)} 2dψ Или F = 112 (h * βe-θ *) 2 (∂P * ∂y) 2 (28)

Подставляя значения A, B, E, F выше уравнения (24), получаем

{12-112 (h * 2e-θ * ∂P * ∂x)} (∂θ * ∂x) -112β2 (h * 2e-θ * ∂P * ∂y) (∂θ * ∂y) = αdissipatione- 2θ * h * 2 {1 + 112h * 4e-2θ * (∂P * ∂x) 2} + (αdissipatione-2θ * h * 2) 112 (h * βe-θ *) 2 (∂P * ∂y) 2 (29)

Преобразование уравнения (29)

[12∂θ * ∂x-eθ * {112h * 2∂P * ∂x∂θ * ∂x + 112β2h * 2∂P * ∂y∂θ * ∂y}] = αdissipatione-2θ * h * 2 + αdissipation12h * 2 (∂P * ∂x) 2 + αдиссипация 12β2h * 2 (∂P * ∂y) 2 (30)

Или,

αdissipationh * 2 (1−2θ *) + (1 + θ *) (112h * 2∂P∂x∂θ * ∂x + 112β2h * 2∂P∂y∂θ * ∂y) = [12∂θ * ∂ x− {αdissipation12h * 2 (∂P∂x) 2 + αdissipation12β2h * 2 (∂P∂y) 2}]

Следовательно,

θ * = [12∂θ * ∂x * — {αdissipation12h * 2 (∂P * ∂x *) 2 + αdissipation12h * 2 (∂P * ∂y *) 2}] — [{112h * 2∂P * ∂ x * ∂θ * ∂x * + 112h * 2∂P * ∂y * ∂θ * ∂y *} + αdissipationh * 2] [{112h * 2∂P * ∂x * ∂θ * ∂x * + 112h * 2∂P * ∂y * ∂θ * ∂y *} — 2αdissipationh * 2] (31)

Где коэффициент теплоотдачи определяется как:

αdissipation = (2πN) η0βthermalρCp (Rh0) 2 N = 13000 об / мин, ρ = 881.46 кг / м3, Cp = 1840 Дж / кг ◦C, η = 0,00416 PaS, βthermal = 0,0315 ◦C-1, {θ * = βthermal (θ-θ0)} и {h * = (h / h0)}

Наконец, T (y) = θ * βthermal + θ0.

Данные, взятые для расчета тепловыделения, находятся в режиме онлайн с условиями работы двигателя гоночного автомобиля с использованием синтетического масла в качестве смазки (Mishra, 2012).

Граничное условие для вычисления давления и температуры

Граничное условие маслозаборника изменяется при изменении направления движения поршня. Во время хода вверх граничное условие впуска масла устанавливается на верхний край кольца, а при ходе вниз — на нижний край.Предполагается, что на входе соединение полностью затоплено. При таком предположении скорость увлечения всегда положительна. Наклон кольца, как показано на Рисунке 4, составляет <3 °. Следовательно, эффект наклона на данном этапе не учитывается при анализе.

Рисунок 4 . Граничные условия потока и давления масла для хода вверх и вниз.

Таким образом, p = p в при x = –b / 2. Кольцо опирается на верхнюю площадку при движении вверх (сжатие и выпуск).В то время как он опирается на дно во время движения вниз. Давление на входе — это давление в камере сгорания во время хода вверх, а при ходе вниз — это первое межкольцевое давление газа для трехкольцевого поршневого узла. Для поршневого узла с одним кольцом это узел картера. Точка разрыва пленки на выходе применяется к граничному условию Свифта-Стибера как p = p c и dp / dx = 0 при x = x c . Где p c — давление кавитации в месте разрыва масляной пленки (см. Рисунок 4).

Температура смазочного материала на входе, рассчитанная исходя из конвекции от твердой поверхности в объемную температуру масла. Повышение температуры в пленке происходит из-за проводимости и конвекции. В направлении уноса из-за нагрева от трения. Температура на входе из-за нагрева трением — это температура окружающей среды на входе. Температура при h = 0 — это температура кольца или юбки. Аналогично при h = h max температура — это температура цилиндра.

Пошаговая итерационная процедура и соответствующие критерии сходимости по изотермическому давлению, температуре пленки, тепловому давлению и нагрузке на пленку представлены как:

Errorpth = ∑im∑jn | PisoK + 1-PisoK | ∑im∑jnPisoK≤0.001 (32) Errorpth = ∑im∑jn | PthK + 1-PthK | ∑im∑jnPthK≤0,001 (33) Ошибка θ = ∑im∑jn | θK + 1-θK | ∑im∑jnθK≤0,002 (34) | Fap-WFap | ≤0,001 (35)

, где F ap = F e + F g .Для удовлетворения этого критерия сходимости проводится релаксация пленки:

h0 (θ) k = h0 (θ) k-1- {ϑ | Fap-WFap |} (36)

Анализ результатов

Гоночные автомобили

созданы для работы на высоких скоростях и высоком крутящем моменте. В этих экстремальных условиях эксплуатации компоненты, производимые производителями оригинального оборудования, проходят испытания на прочность. Двигатель гоночного автомобиля отличается от серийного тем, что первый имеет ресурс <1500 км, а второй - более 200000 км до капитального ремонта.Прочность на выносливость, стабильность смазки и т. Д. Проверяются с большей точностью в гоночных испытаниях. Поэтому мы моделируем наш результат, используя данные двигателя гоночного автомобиля.

Подтверждение результата

Важным параметром анализа является температура смазочной пленки в соединении кольцевого канала. Расчетную температуру необходимо подтвердить. Модель упрощена до однонаправленного скользящего контакта для подтверждения с имеющимися в литературе результатами Jang and Chang (1988).График сравнения, представленный на Рисунке 5, показывает хорошее соответствие между смоделированными выходными и стандартными данными.

Рисунок 5 . Проверка температуры.

Входные данные для приложения High Performance Engine

Поршневое компрессионное кольцо с параболическим профилем поверхности используется с коэффициентом смещения 1,5 мкм. Кольцо имеет номинальный диаметр 82,2 мм и осевую ширину 2 мм. Он также имеет радиальную глубину кольца 3 мм. Свойства материала кольца, такие как модуль упругости, составляют 203 ГПа, а коэффициент Пуассона равен 0.23. Двигатель, на котором установлено это компрессионное кольцо, работает с рабочей скоростью 13 000 об / мин. В двигателе создается максимальное давление сгорания 120 бар. Натяжение кольца из-за пружинящего действия наружу составляет 10 Н. Предполагается, что в двигателе используется смазка с вязкостью 0,004 Па · с при 100 ° C и пьезоиндексом вязкости 10 −8 Па −1 . Гильза считается имеющей изотропную шероховатость и значение R k 0,49 мкм.

Результат обсуждения

Для корпуса гоночного автомобиля смоделирована тепловая модель контакта поршневого компрессионного кольца и цилиндра.Разница между коммерческим двигателем или двигателем легкового автомобиля и двигателем гоночного автомобиля состоит в том, что предыдущий имеет ресурс до 100 000 миль, а второй — менее 1500 миль. Двигатели гоночных автомобилей созданы для экстремальных условий эксплуатации, позволяющих выиграть гонку, в то время как двигатели коммерческих автомобилей рассчитаны на долговечность и безопасность. Большинство OEM-производителей тестируют свои компоненты в гоночной среде, прежде чем использовать оригинальное оборудование для использования в легковых или коммерческих автомобилях.

Соответствие , как обсуждалось ранее, называется способностью гибкого кольца прилегать к поверхности отверстия во время установки и эксплуатации с минимальным зазором.Из-за неоднородной прочности материала сечения и погрешности измерения степень соответствия в свободном состоянии иногда меняется и не обязательно согласуется с численным результатом (см. Рисунок 6). Давление продуктов сгорания в двигателе циклически изменяется и регулирует уплотняющее действие. Сгоревший газ попадает в заднюю часть кольца через отверстие и создает обратное давление кольца.

Рисунок 6 . Свободно подогнанное отверстие под кольцо.

При приложении давления газа обнаружено, что зазор несоответствующего кольцевого отверстия уменьшается с увеличением значения давления газа (см. Рисунок 6).Во время цикла двигателя возникает такая проблема совместимости. Для этого анализа очевидно, что, хотя соединение кольцо-гильза работает в гидродинамическом режиме на большей части цикла двигателя, контакт неровностей из-за смешанного / граничного режима также происходит в диапазоне углов поворота коленчатого вала 300–400 ° (Mishra, 2012).

При самом высоком давлении газа кольцо полностью приспосабливается, оставляя зазор 10 мкм на небольшой дуге кольца, которая находится в пределах свободного торцевого зазора. Трехмерный профиль пленки, изображенный на рисунках 7A – D, представляет профиль на всасывании, сжатии, мощности и выпуске соответственно.Это предполагает, что влияние давления газа является преобладающим при сжатии и рабочем ходе. Следовательно, приведенный график сетки указывает на большее соответствие отверстия кольца, что приводит к более тонкой пленке (0,25 мкм) в сочетании с этими штрихами. В то время как во время такта всасывания и выпуска в силе противодавления преобладает натяжение кольца с радиальной силой 10–12 кН в кольце. Это приводит к снижению соответствия кольцевому отверстию и увеличению толщины пленки (1,5–2,5 мкм).

Рисунок 7 . Трехмерная толщина пленки: (A) ход всасывания, (B) ход сжатия, (C) рабочий ход и (D) ход выпуска. (A) Ход всасывания (θ c = 90 °, P com = 5 бар, η 0 = 0,004 Па.с, U = 25 м / с). (B) Компрессия (θ c = 250 °, P com = 95 бар, η 0 = 0,004 Па.с, U = 20 м / с). (C) Мощность (θ c = 273 °, P com = 120 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 5 м / с). (D) Ход выпуска (θ c = 620 °, P com = 5 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 25 м / с).

Из-за увеличения аэродинамического соответствия и уменьшения толщины пленки параметр масляной пленки Striebeck предполагает, что взаимодействие неровностей вершины является значительным при сжатии и рабочем ходе. Это приводит к развитию контактного давления (см. Рисунки 8A, B). Mishra et al. (2009) представили контактное давление неровностей и трение для изучения их вклада в общие потери на трение. В этом исследовании мы построили контур контактного давления неровностей в положениях кривошипа 305 ° (сжатие) и 373 ° (мощность), полученный в соответствии с уравнением (17) на рисунках 7A, B.Максимальное контактное давление неровностей в сетке возникает при 160 ° <θ c <220 ° и 0,3

Рисунок 8 . Контур неровности контактного давления в МПа при более высокой газовой нагрузке, для (A) такта сжатия (θ c = 250 °, P com = 95 бар, η 0 = 0,004 Па.с, U = 20 м / с) и (B) рабочий ход (θ c = 273 °, P com = 120 бар, η 0 = 0.004 Па.с, U = 5 м / с).

Контакт компрессионного кольца и гильзы цилиндра представляет собой контакт типа взаимодействия конструкции жидкости. Напряжение сдвига, возникающее в пленке из-за комбинированного эффекта вязкого действия и взаимодействия неровностей. В смешанном режиме такое напряжение сдвига определяется согласно (Patir and Cheng, 1979) и дается в уравнении (20). Из-за появления геометрии шероховатости решение для напряжения сдвига на основе уравнения Рейнольдса среднего потока содержит некоторые коэффициенты потока. На рисунках 9A – D показан контур напряжения сдвига на пленке.В области кавитации такое напряжение сдвига в основном однородно.

Рисунок 9 . Контурная диаграмма изменения напряжения сдвига в жидкой пленке: (A) Ход всасывания, (B) Ход сжатия, (C) Рабочий ход и (D) ход выпуска. (A) Ход всасывания (θ c = 90 °, P com = 5 бар, η 0 = 0,004 Па.с, U = 25 м / с). (B) Компрессия (θ c = 250 °, P com = 95 бар, η 0 = 0.004 Па.с, U = 20 м / с). (C) Мощность (θ c = 273 °, P com = 120 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 5 м / с). (D) Ход выпуска (θ c = 90 °, P com = 5 бар, η 0 = 0,004 Па.с, U = 25 м / с).

Температура пленки, указанная в уравнении (9), является функцией гидродинамического / эластогидродинамического давления. Кроме того, когда это давление изменяется от одного места кривошипа к другому, температура пленки также изменяется. Изменение температуры масляной пленки в конкретном месте кривошипа является трехмерным параметром.Для ясного понимания распределение сечений и соответствующая толщина пленки нанесены как в осевом, так и в окружном направлении (см. Рисунки 10–13). В осевом направлении максимальное повышение температуры смазочного материала происходит в положении минимальной толщины пленки. В окружном направлении минимальная толщина пленки возникает в месте минимальной радиальной деформации. Следовательно, прогнозируется, что повышение температуры смазочного материала имеет обратную связь с общей деформацией кольца (см. Рисунок 11A).

Рис. 10. (A) Пленка и изменение температуры во время хода всасывания (θ c = 90 °, P com = 5 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 25 м / с). (B) Пленка и изменение температуры в ходе сжатия (θ c = 250 °, P com = 95 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 20 м / с). (C) Пленка и изменение температуры в ходе сжатия (θ c = 273 °, P com = 120 бар, η 0 = 0.004 ПаС, U = 5 м / с). (D) Пленка и изменение температуры в ходе сжатия (θ c = 620 °, P com = 5 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 25 м / с).

Рисунок 11. (A) Изменение повышения температуры из-за радиальной деформации (θ c = 273 °, P com = 120 бар, η 0 = 0,004 Па · с, U = 5 м / с). (B) Изменение повышения температуры в зависимости от типа масла (θ c = 273 °, P com = 120 бар, η 0 = 0.004 ПаС, U = 5 м / с).

Большее радиальное отклонение означает меньшую совместимость с отверстием под кольцо и меньшую минимальную толщину пленки. Минимальная толщина пленки должна быть по крайней мере в месте, противоположном свободному концу. Повышение температуры из-за максимальной радиальной деформации на 45% меньше, чем из-за минимальной радиальной деформации.

Реакция реологических изменений смазочного материала и его влияние на повышение температуры изучается путем моделирования нескольких масел класса SAE (см. Рисунок 11B). Вязкость смазочного материала считается ключевым параметром производительности и изменяется из-за комбинированного воздействия гидродинамического давления и температуры масляного слоя.Значительное изменение вязкости в таком случае обнаруживается при сжатии и рабочем ходе (см. Рисунки 12A – D).

Рисунок 12 . Контурное отображение изменения вязкости. (A) Всасывание, (B) сжатие, (C) мощность и (D) выпуск.

На рисунке 13 представлено циклическое изменение скорости (рисунок 13A), давления смазки (рисунок 13B) и вязкости (рисунок 13C) в цикле двигателя. Вязкость имеет стремительно высокое значение в зоне высокого давления сжатия и перехода рабочего хода.Хотя должно происходить снижение вязкости из-за повышения температуры, но одновременно происходит увеличение давления смазки. Чистый эффект приводит к увеличению вязкости.

Рисунок 13 . (A) Циклическое изменение скорости скольжения поршня в цикле двигателя. (B) Циклическое изменение давления масляной пленки в цикле двигателя. (C) Циклическое изменение вязкости в цикле двигателя.

Смазка в соединениях поршневого компрессионного кольца и гильзы цилиндра возникает из-за многих параметров.К ним относятся: толщина пленки, скорость захвата, геометрия отверстия (микрогеометрия, такая как шероховатость поверхности и макрогеометрия, такая как овальность отверстия), геометрия кольца, гидродинамическое давление, контактное давление шероховатости, реологические параметры смазки (температура, плотность, и вязкость) взаимозависимость таких параметров довольно сложна, некоторые параметры очень чувствительны к повышению температуры, например скорость скольжения и шероховатость отверстия. В то время как другие оказывают незначительное / незначительное влияние на температуру пленки.Наиболее важными параметрами являются давление газа, скорость скольжения. Конкретные значения этих параметров указаны для конкретных положений кривошипа, как показано на рисунках 8–13.

Заключение

Оценка повышения температуры смазочного материала является первым шагом для дальнейшего термического анализа любого соединения. Эта проверенная модель лучше всего изучена для соединения гильзы компрессионного кольца, включая общую деформацию кольца. Дальнейшая работа по анализу трения может быть лучше объяснена путем реализации теплового воздействия на смазываемое соединение компрессионного кольца и контакта гильзы цилиндра.Резюме вывода в этом исследовании:

• На повышение температуры в пленке влияет изменение скорости скольжения, а также изменение давления газа в камере сгорания. Наблюдается максимальное повышение температуры на 120 ° C при 273 ° положения кривошипа, то есть в области рабочего такта.

• Между положением максимальной и минимальной радиальной деформации кольца, деформированного по окружности, существует температура около 30 ° C.

• По оценкам, разница в 10 ° C из-за использования масла SAE15 и SAE50W, при этом в более позднем случае повышение температуры будет больше.

• Из-за комбинированного воздействия гидродинамического давления и повышения температуры вязкость все еще увеличивается в четыре-пять раз до контрольного значения.

Температура и теплопередача поршневой подсистемы и гильзы цилиндра — очень сложное явление в переходном состоянии. Это связано со сложным температурным граничным условием и вариацией материала компонентов. Например, головка поршня находится сбоку от камеры сгорания (650 ° C), а нижняя часть — в сторону картера (100 ° C).Кроме того, материал поршня — алюминиевый сплав, а гильзы цилиндра — сталь. Такое более быстрое изменение граничного условия, если оно будет реализовано, улучшит текущую модель до значительного уровня.

Заявление о доступности данных

Наборы данных, созданные для этого исследования, доступны по запросу соответствующему автору.

Авторские взносы

PM смоделировал программу, написал статью и сообщил о ней как о единственном авторе.

Конфликт интересов

Автор заявляет, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могут быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Дополнительные материалы

Дополнительные материалы к этой статье можно найти в Интернете по адресу: https://www.frontiersin.org/articles/10.3389/fmech.2019.00068/full#supplementary-material

Список литературы

Абэ С. и Сузуки М. (1995). Анализ деформации цилиндра во время работы двигателя. Технический документ SAE 950541. doi: 10.4271 / 950541

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Акалин О., Неваз Г.(2001b). Моделирование трения в цилиндре поршневых колец в режиме смешанной смазки: Дет. II-Корреляция между данными стендовых испытаний. ASME J. Tribol. 123, 219–223. DOI: 10.1115 / 1.1286338

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Акалин, О., Неваз, Г. М. (2001a). Моделирование трения в цилиндре поршневых колец в режиме смешанной смазки: Дет. I-аналитические результаты. ASME J. Tribol. 123, 211–218. DOI: 10.1115 / 1.1286337

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Асауляк, А.А., Рождественский Ю.В., Гаврилов К.В. (2016). Упругогидродинамическая смазка (ЭГС) поршневых колец двигателя внутреннего сгорания. Elsevier Proc. Англ. 150, 536–540. DOI: 10.1016 / j.proeng.2016.07.037

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Бейкер, К. Э., Рахнеджат, Х., Рахмани, Р., и Теодоссиад, С. (2011). Аналитическая оценка модального поведения поршневого компрессионного кольца и оценка трения . SAE International, SAE Paper No.2011-01-1535. DOI: 10.4271 / 2011-01-1535

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Балакришнан С. и Рахнеджат Х. (2005). Изотермический переходный анализ контактов юбки поршня со стенкой цилиндра при комбинированном осево-поперечно-наклонном движении. J. Phys. Прил. Phys. D Прил. Phys. 38, 787–799. DOI: 10.1088 / 0022-3727 / 38/5/018

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Боландер, Н. В., Стинвик, Б. Д., Садеги, Ф., и Гербер, Г. Р. (2005).Переходы режимов смазки на границе поршневое кольцо-гильза цилиндра. Proc. IMechE. Часть J J. Tribol . 129, 19–31. DOI: 10.1243 / 135065005X9664

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Доусон Д. и Хиггинсон Г. Р. (1959). Численное решение упругогидродинамической задачи. J. Mech. Англ. Sci. 10, 6–15. DOI: 10.1243 / JMES_JOUR_1959_001_004_02

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Доусон Д., Радди Б. Л. и Эконому П.Н. (1983). Смазка поршневых колец упруго-гидродинамическая. Proc. R. Soc. 386, 409–430. DOI: 10.1098 / RSPA.1983.0043

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Финол К. А., Паркер Д. А. и Робинсон К. (2009). Модель из первых принципов радиального теплового потока в цилиндре современного дизельного двигателя. J. Therm. Sci. Англ. Прил. 1: 031003. DOI: 10.1115 / 1.4000583

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Фурухама, С., и Сасаки, С. (1983). Новое устройство для измерения сил трения поршней малых двигателей. Технический документ SAE 831284. doi: 10.4271 / 831284

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Гринвуд, Дж. А., и Трипп, Дж. Х. (1970). Контакт условно плоских поверхностей. Proc. Inst. Мех. Eng . 185, 625–633. DOI: 10.1243 / PIME_PROC_1970_185_069_02

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Харигая, Ю., Судзуки, М., и Такигучи, М.(2003). Анализ толщины масляной пленки на поршневом кольце дизельного двигателя: влияние температуры масляной пленки. ASME J. Eng. Газовые турбины Power 125, 596–603. DOI: 10.1115 / 1.1501078

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Хилл, С. Х., и Ньюман, Б. А. (1984). Конструкции поршневых колец для снижения трения . Технический документ SAE, 841222. doi: 10.4271 / 841222

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Houpert, L. (1985). Новые результаты расчета тягового усилия в упругогидродинамических контактах. Пер. ASME F J. Tribol. 107, 241–245. DOI: 10.1115 / 1.3261033

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ху Ю., Ченг Х. С., Араи Т., Кобаяши Ю. и Айома С. (1994). Численное моделирование поршневого кольца в смешанной смазке — неаксисимметричный анализ. ASME J. Tribol . 116, 470–478. DOI: 10.1115 / 1.2928867

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Jang, J. Y., и Chang, C. C. (1988). Адиабатический анализ опорного подшипника конечной ширины с неньютоновской смазкой. Одежда Elsevier 122, 63–75. DOI: 10.1016 / 0043-1648 (88)

-5

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ма, М.-Т., Смит, С., и Шеррингтон, И. (1995). Трехмерный анализ смазки поршневых колец, Часть 2: чувствительный анализ. Proc. IMechE Часть J J. Eng. Трибол. 209, 15–27. DOI: 10.1243 / PIME_PROC_1995_209_402_02

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ма, М.-Т., Смит, С., и Шеррингтон, И. (1996). Реализация алгоритма моделирования недостаточной смазки поршневого кольца в деформированном отверстии: прогноз потока масла и начала газового удара. Proc. IMechE Часть J J. Eng. Трибол. 210, 29–44. DOI: 10.1243 / PIME_PROC_1996_210_475_02

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ма, З., Хенеин, Н. А., Брызик, В. (2006). Модель износа и трения в гильзах цилиндров и поршневых кольцах. СТЛЕ Трибол. Пер. 49, 315–327. DOI: 10.1080 / 056981678630

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Мишра П. С. (2012). Трибодинамическое моделирование сопряжения поршневого компрессионного кольца и гильзы цилиндра в зоне высокого давления цикла двигателя. Внутр. J. Adv. Manuf. Technol. 66, 1075–1085. DOI: 10.1007 / s00170-012-4390-y

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Мишра П. С. (2013). Моделирование трения четырехтактного четырехцилиндрового бензинового двигателя. Трибол. Инд. 35, 237–245.

Google Scholar

Мишра П. К., Балакришнан С. и Рахнеджат Х. (2008). Трибология контакта компрессионного кольца с цилиндром при реверсе. Proc Instn Mech Eng. Часть J. Eng . Трибол. 222, 815–826. DOI: 10.1243 / 13506501JET410

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Мишра П. К., Рахнеджат Х. и Кинг П. Д. (2009). Трибология соединения кольцо – отверстие при смешанном режиме смазки. Proc. Инстн. Мех. Англ. Часть C J. Mech. Англ. Sci. 223, 987–998. DOI: 10.1243 / 09544062JMES1220

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Мохамед Э. С. (2018). Анализ производительности и контроль состояния поршневых колец ДВС на основе характеристик сгорания и тепловых характеристик. Заявл. Therm. Англ. 132, 824–840. DOI: 10.1016 / j.applthermaleng.2017.12.111

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Моррис, Н., Рахмани, Р., Рахнеджат, Х., Кинг, П. Д., и Фицсимонс, Б. (2013). Трибология сопряжения поршневых компрессионных колец при переходном термическом смешанном режиме смазки. Трибол. Int. 59, 248–258. DOI: 10.1016 / j.triboint.2012.09.002

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Муфтий Р.А. и Священник М.(2005). Экспериментальная оценка трения поршня в сборе в двигательном и огневом режиме бензинового двигателя. Пер. ASME 127, 826–836. DOI: 10.1115 / 1.1924459

CrossRef Полный текст | Google Scholar

О, К. П., Ли, К. Х. и Гоенка, П. К. (1987). Эластогидродинамическая смазка юбок поршней. Пер. ASME J. Tribol. 109, 357–361. DOI: 10.1115 / 1.3261366

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Окамото, М., Сакаи, И.(2001). Распределение контактного давления поршневых колец — расчет на основе контура поршневых колец. Технический документ SAE 2001-01-0571. DOI: 10.4271 / 2001-01-0571

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Патир Н. и Ченг Х. С. (1978). Модель среднего потока для определения влияния трехмерной шероховатости на частичную гидродинамическую смазку. ASME J. Tribol. 100, 13–17. DOI: 10.1115 / 1.3453103

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Патир, Н., и Ченг, Х.С. (1979). Применение модели среднего потока к смазке между шероховатыми поверхностями скольжения. ASME J. Tribol. 101, 221–230. DOI: 10.1115 / 1.3453329

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Пэн Э. и Хуанг С. (2017). Износостойкость текстурирования поверхности гильзы цилиндра на узле гильза — поршневое кольцо. IMechE J. 232, 291–306. DOI: 10.1177 / 2F1350650117713435

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Рахмани Р., Теодосиадес, С., Рахнеджат, Х., Фицсимонс, Б. (2012). Переходная эластогидродинамическая смазка грубого нового или изношенного поршневого компрессионного кольца в сочетании с некруглым отверстием цилиндра. Proc. IMechE Часть J J. Eng. Трибол. 226, 284–305. DOI: 10.1177 / 1350650111431028

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Шахмохамади, Х., Рахмани, Р., Рахнеджат, Х., Гарнер, К. П., и Кинг, П. Д. (2013). Термосмешанная гидродинамика соединения поршневого компрессионного кольца. Трибол. Lett. 51, 323–340. DOI: 10.1007 / s11249-013-0163-5

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Шимада А., Харигая Ю., Судзуки М. и Такигучи М. (2004). Анализ температуры масляной пленки, толщины масляной пленки и теплопередачи на поршневом кольце двигателя внутреннего сгорания: влияние локальной вязкости смазочного материала. J. Eng. 113, 1790–1798. Доступно в Интернете по адресу: https://www.jstor.org/stable/44723636

Google Scholar

Сёдерфьелль, М., Хербст, Х. М., Ларссон, Р., и Альмквист, А. (2017). Влияние на трение конструкции поршневого кольца, шероховатости гильзы цилиндра и смазочных свойств. Трибол. Int. 116, 272–284. DOI: 10.1016 / j.triboint.2017.07.015

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Спенсер А., Альмквист А. и Ларссон Р. (2011). Численная модель для исследования влияния угла хонингования на гидродинамическую смазку между поршневым кольцом двигателя внутреннего сгорания и гильзой цилиндра. Proc.IMechE Часть J J. Eng. Трибол. 225, 683–689. DOI: 10.1177 / 1350650111403867

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Сан, Д. К. (1991). Термоупругая теория контакта поршневого кольца и цилиндра. Пер. ASME J. Appl. Мех. 58, 141–153. DOI: 10.1115 / 1.2897141

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Усман А. и Парк К. В. (2017). Численное исследование трибологических характеристик при смешанной смазке текстурированного поршневого кольца и гильзы в сочетании с некруглым отверстием цилиндра. Трибол. Int. 105, 148–157. DOI: 10.1016 / j.triboint.2016.09.043

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Сюй Г. и Садеги Ф. (1996). Термический ЭДЖ-анализ круглых контактов с измеренной шероховатостью поверхности. ASME J. Tribol. 118, 473–82. DOI: 10.1115 / 1.2831560

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Обозначение

Приложение: I (Коэффициенты текучести по Патиру и Ченгу)

Коэффициенты текучести в любом месте являются трехмерными параметрами.Они основаны на параметре масляной пленки Stribeck. В уравнении Рейнольдса (9) используются следующие коэффициенты потока:

Коэффициент расхода:

ϕp = {1 − Cϕxe − rϕxλrk для γc≤11 + Cϕxe − rϕxλrk для γc> 1 (A1)

Коэффициент текучести при сдвиге:

ϕs = {A1 (ϕs) λrkα1 (ϕs) e − α2 (ϕs) λ + α3 (ϕs) λ2λrk≤5A2 (ϕs) e − 0,25λrkλrk> 5 (A2)

Геометрический коэффициент текучести:

ϕg = 16λrk + 12 + λrk26 + λrk236 (A3)

В уравнении напряжения сдвига (10) используются следующие коэффициенты текучести:

Фактор потока, вызванного давлением: ϕfp = 1-D (ϕfp) e-s (ϕfp) λrk

Коэффициент текучести, вызванной сдвигом:

ϕfs = {A3 (ϕfs) λrkα4 (ϕfs) e − α5 (ϕfs) λrk + α6 (ϕfs) λrk2 для 0.5 <λrk <7.00 для λrk> 7.0

А для топографического коэффициента текучести:

Для: λ rk ≤ 3

ϕfg = 3532ς {(1 − ς) 3lnς + 1∈ * + 160 [−55 + ς (ς (132 + ς (345 + ς (−160 + ς (−405 + ς (60 + 147ς))))) )]}

Для: λ rk > 3

ϕfg = 3532ς {(1-ς2) 3ln ς + 1ς-1 + ς15 [66 + ς2 (30ς2-80)]},

где: λrk = hRk, ς = λrk3, ∈ * = ∈3Rk и ∈ = Rk100

Все константы, используемые в приведенных выше факторах потока, взяты из (Patir and Cheng, 1978) для изотропной поверхности.

Устройство, применение и технические характеристики двигателя Д-245 — общество

Двигатель Д-245 благодаря хорошим техническим характеристикам, конструктивному исполнению, доказанной надежности, несмотря на длительный период производства, благодаря качественной модернизации, остается эффективным силовым агрегатом на протяжении
г.

Содержимое

Двигатель Д-245 благодаря хорошим техническим характеристикам, простой конструкции, проверенной надежности, несмотря на длительный период производства, благодаря качественной модернизации, остается эффективным силовым агрегатом для установки на различные сельскохозяйственные агрегаты и автомобили.

Дизельное создание

Двигатели Д-245 производятся на Минском моторном заводе. Предприятие организовано в 1963 году на базе моторного цеха МТЗ (Минский тракторный завод). Изначально новое предприятие обеспечивало тракторное производство МТЗ силовыми агрегатами, но постепенно осваивалось и перешло на выпуск двигателей для различной техники.

Первый дизельный двигатель Д-245 сошел с конвейера МТЗ в 1984 году. Это была модификация, предназначенная для установки на различные тракторы.Автомобильный вариант силового агрегата под индексом Д-245.1 был выпущен в 1992 году. Благодаря простой и надежной конструкции, а также качественным техническим характеристикам, двигатель Д-245 в настоящее время выпускается на заводе в семи комплектациях по адресу: однажды. Следующей стала разработка в 2016 году для Минского автомобильного завода модификации Д-245.3-55, отвечающей экологическим требованиям Евро-5.


Устройство двигателя

Дизельный силовой агрегат Д-245 (и его модификация) представляет собой рядный четырехтактный двигатель.Дизель состоит из следующих основных элементов:

  • чугунный блок цилиндров;
  • втулки съемные чугунные;
  • головки блока;
  • Стальной коленчатый вал
  • ;
  • поршни
  • из алюминиевого сплава с камерой сгорания;
  • Кольца поршневые чугунные;
  • Стальные шатуны
  • с двутавровым сечением;
  • маховик чугунный;
  • пятиопорный распределительный вал;
  • Стальные толкатели и коромысла
  • ;
  • клапаны выпускные и впускные из специального жаропрочного металла;
  • ТНВД;
  • форсунки закрытые;
  • фильтры для топлива грубой и тонкой очистки;
  • шестеренный масляный насос;
  • центробежный водяной насос; Генератор
  • ;
  • стартер.

Такое устройство позволяет создать условия для качественных технических характеристик Д-245.


Технические характеристики

Основные параметры и технические характеристики Д-245 следующие:

    Тип
  • — дизель;
  • способ формирования рабочей смеси — непосредственный впрыск;
  • вариант рабочего процесса — четырехтактный;
  • исполнение
  • — с применением турбонаддува;
  • способ охлаждения — жидкостный;
  • степень сжатия — 15.1;
  • количество цилиндров — 4 шт .;
  • ход поршня / диаметр цилиндра — 12,5 см / 11,0 см;
  • расположение цилиндров — вертикальное рядное;
  • объем — 4,8 л;
  • число оборотов — 2400 об / мин;
  • мощность
  • — 122,0 л. из.;
  • удельный расход топлива — 210 г / кВтч;
  • Габаритные размеры
  • : длина — 0,99 м, ширина — 0,68 м, высота — 1,26 м;
  • масса
  • — 0,56 т;
  • ресурс
  • до капремонта — 500 тыс. Км.

Модификация дизельного двигателя под индексом 12С предназначена для установки на грузовые автомобили.По своим техническим характеристикам двигатель Д-245.12С отличается от базовой версии меньшей мощностью 80 л. из. и более компактные габариты.


Техническое обслуживание

Для повышения надежности дизельного двигателя, увеличения срока службы, а также сохранения технических характеристик двигателя Д-245 в процессе эксплуатации необходимо проводить техническое обслуживание, регламентированное требованиями завода-изготовителя. Для дизеля Д 45 установлены следующие сервисные работы:

  1. Daily — выполняется с периодичностью 350 км.
  2. ТО-1 — частотой 5 тыс. Км.
  3. ТО-2 — с интервалом 20 тыс. Км.
  4. Сезонно — выполняется при изменении периода эксплуатации и выполняется одновременно с ТО-1 или ТО-2.

При выполнении данной услуги выполняются следующие основные виды работ:

  • проводится визуальный осмотр состояния двигателя;
  • все крепежи проверены и затянуты;
  • технологические жидкости, отработавшие нормативный период, меняются;
  • происходит замена фильтроэлементов;
  • приводные ремни проверены и натянуты.

Несмотря на длительный период производства двигателя Д-245 на предприятии ММЗ, технические характеристики, простая конструкция и надежность позволяют эффективно использовать силовой агрегат на различных транспортных средствах и сельскохозяйственных машинах.

Типы поршневых колец и техническое обслуживание поршневых колец

Поршневые кольца производятся и классифицируются на основе функции и удобства использования. Первичное использование поршневого кольца — уплотнение камеры (в которой движется поршень), которая может быть камерой сгорания двухтактного или четырехтактного двигателя.Судовые двигатели имеют три или более типа колец, установленных по окружности поршня.

Поршневое кольцо является важной частью поршня, его количество и функциональность различаются в зависимости от типа и мощности двигателя.

В 2-тактных больших двигателях поршневые кольца компрессионного типа используются для уплотнения камеры сгорания, а грязесъемные кольца устанавливаются под ними для удаления отложений с гильзы и распределения масла по поверхности гильзы.

Прочтите по теме: Причины износа гильзы цилиндра и способы его измерения

Однако в небольших судовых двигателях используются разные типы поршневых колец для специальных целей.Например. маслосъемное кольцо используется в 4-тактном двигателе, поскольку это двигатель магистрального типа, а масло картера имеет прямой доступ к гильзе цилиндра и поршню. В этой статье мы рассмотрим различные типы поршневых колец, используемых в морских двигателях.

Типы и функции поршневых колец

Компрессионные кольца или кольца давления

Компрессионные кольца обеспечивают уплотнение над поршнем и предотвращают утечку газа со стороны сгорания.Компрессионные кольца расположены в первых канавках поршня.

Однако это может отличаться в зависимости от конструкции двигателя. Основная функция этих колец — герметизировать газообразные продукты сгорания и передавать тепло от поршня к стенкам поршня.

Масло регулируется путем срезания слоя масла, оставленного масляным кольцом, таким образом обеспечивая достаточную смазку верхних компрессионных колец. Кроме того, он также помогает верхнему компрессионному кольцу в уплотнении и теплопередаче.

Стеклоочистительное кольцо

Грязесъемное кольцо, также называемое кольцом Напье или резервным компрессионным кольцом, устанавливается под компрессионным кольцом. Их основная функция — очистить поверхность гильзы от излишков масла и действовать как опорное опорное кольцо при остановке любой утечки газа дальше вниз, выходящей из верхнего компрессионного кольца. Большая часть грязесъемных колец имеет поверхность с углом сужения, которая обращена к нижней части для обеспечения очищающего действия при движении поршня к коленчатому валу.

Связанное чтение: Как внутренние силы в морских двигателях влияют на их работу?

Если грязесъемное кольцо установлено неправильно с углом сужения, ближайшим к компрессионному кольцу, это приводит к чрезмерному расходу масла. Это вызвано тем, что грязесъемное кольцо вытирает излишки масла в сторону камеры сгорания.

Маслосъемные кольца / скребковые кольца

Маслосъемные кольца регулируют количество смазочного масла, проходящего вверх или вниз по стенкам цилиндра.Эти кольца также используются для равномерного распределения масла по окружности гильзы.

Масло разбрызгивается на стенки цилиндра. Эти кольца также называются скребковыми кольцами, поскольку они соскабливают масло со стенок цилиндра и отправляют обратно в картер.

Эти кольца не позволяют маслу выходить из пространства между лицевой стороной кольца и цилиндром.

Связанное чтение: Интеллектуальная система смазки цилиндров для современных судовых двигателей

В масляном кольце отверстия или прорези прорезаны в радиальном центре кольца, что позволяет избыточному маслу стекать обратно в резервуар.

Масляные кольца могут быть цельными или двухсекционными. Для увеличения контактного давления между кольцом и поверхностью гильзы кольца могут иметь скошенные края либо на внешних сторонах площадок, либо напротив камеры сгорания, чтобы снизить расход масла за счет улучшенного соскабливания масла из отверстия.

Двухкомпонентные маслосъемные кольца состоят из чугунного или профилированного стального кольца и винтовой пружины, изготовленной из жаропрочной пружинной стали, которая действует по всей окружности кольца для поддержания давления и контакта.

Материал поршневого кольца

Один из самых известных материалов, используемых при производстве поршневых колец, — чугун. Это связано с тем, что он содержит графит в пластинчатой ​​форме, который сам действует как смазка, помогая скольжению между кольцами и гильзой.

На поршневые кольца нанесены сплавы и покрытия, и они будут варьироваться в зависимости от типа кольца, поскольку функции этих колец отличаются друг от друга.

Наиболее распространенной формой легирования чугуна является хром, молибден, ванадий, титан, никель и медь.

Материал поршневых колец держится тверже, чем гильза цилиндра, что обеспечивает максимальный срок службы.

Связанное чтение: Как изготавливаются поршневые кольца?

Поршень главного двигателя

Камера сгорания двухтактного морского двигателя — это большое пространство, производящее огромное количество тепла и напряжений.

Верхние кольца поршня находятся в непосредственном контакте с камерой сгорания, поэтому они нуждаются в лучшей защите и покрытии, чтобы справиться с тепловым напряжением и обеспечить надлежащее уплотнение.

Множество новых разработок было разработано специально для больших двухтактных судовых двигателей. Некоторые из представленных важных разработок:

Двигатель MAN

Самое верхнее поршневое кольцо относится к типу контролируемого сброса давления, в котором на поверхности имеется несколько наклонных неглубоких канавок (с твердым хромированием), позволяющих некоторому давлению газа проходить через 2-е кольцо, тем самым уменьшая нагрузку на верхнее кольцо. На концах колец имеется соединение типа «S».

Недавно была представлена ​​новая конструкция, представляющая собой модифицированную версию колец CPR, известную как кольца CPR Port on Plane (CPR POP).

Изменено положение канавок, которые теперь расположены на нижней стороне кольца, поскольку было отмечено, что износ канавок колец CPR на рабочей стороне был быстрее, чем обычно.

Второе или промежуточное кольцо

Остальные кольца имеют косой вырез на концах. Все поршневые кольца имеют алюминиевое покрытие на внешней поверхности для облегчения приработки.

Двигатель Wartsila

В 2-тактном двигателе Wartsila канавки для поршневых колец на поверхности поршня закалены для обеспечения превосходной износостойкости. Верхнее поршневое кольцо (также известное как газонепроницаемое кольцо (GT) в Wartsila) имеет перекрывающиеся концы, чтобы избежать утечки газа благодаря асимметричной форме цилиндра. Они имеют хромокерамическое (CC) покрытие вместе с покрытием для приработки (RC).

Количество поршневых колец зависит от размера двигателя. Например. RTflex 35 будет иметь очень короткую юбку и оснащен тремя поршневыми кольцами, но двигатель RTA может иметь 5 поршневых колец.3

Двигатель четырехтактный

Требование к поршневому кольцу в 4-тактном двигателе отличается, поскольку узел гильзы поршня открыт для отстойника. Следовательно, в пакете поршневых колец для 4-тактных поршней дополнительно необходимы маслосъемные кольца. Обычно он состоит из 2-5 колец в зависимости от типа и спецификации двигателя. Обычно предусмотрены 2-4 компрессионных кольца для герметизации газов из камеры сгорания и 1-3 маслосъемных кольца для предотвращения попадания масла в камеру сгорания.

Кольца компрессора обычно цилиндрического типа с конической поверхностью для эффективного газового уплотнения. Профили маслорегулирующего кольца содержат две площадки и вставленную цилиндрическую пружину для поддержки предварительного натяжения кольца.

Как работают поршневые кольца?

Как объяснялось, в поршне на разных уровнях предусмотрены кольца разных типов, которые выполняют разные задачи.
Самая верхняя канавка поршня состоит из компрессионного кольца, основная функция которого заключается в герметизации любых утечек внутри камеры сгорания во время процесса сгорания.

При воспламенении топливовоздушной смеси давление газов сгорания прикладывается к головке поршня, заставляя поршень двигаться по направлению к коленчатому валу.

Сжатые газы проходят через зазор между стенкой цилиндра и поршнем в канавку поршневого кольца.

Во время процесса сгорания сила газов под высоким давлением прижимает поршневое кольцо к стенке гильзы цилиндра, что способствует образованию эффективного уплотнения. Это давление, толкающее поршневое кольцо, пропорционально давлению газов сгорания.

Следующий набор колец в поршне, который расположен под компрессионным кольцом и над масляными кольцами, называется грязесъемными кольцами.

Они имеют конструкцию с конической поверхностью и служат для дополнительного уплотнения камеры сгорания. Как следует из названия, они помогают очистить стенку футеровки от излишков масла и загрязнений. Если какой-либо из дымовых газов смог пройти через компрессионное кольцо, эти газы будут заблокированы грязесъемным кольцом в хорошем состоянии.

Последний набор колец представляет собой масляные кольца, которые расположены в нижних канавках поршня, ближайшего к картеру.Основная функция масляного кольца — соскребать излишки масла со стенок гильзы цилиндра во время движения поршня.

Большая часть протертого масла направляется в картер обратно в масляный поддон. Эти масляные кольца поставляются с пружиной, установленной сзади в 4-тактном двигателе, чтобы обеспечить дополнительный толчок для очистки гильзы.

Почему выходят из строя поршневые кольца?

Камера сгорания оказывает огромное давление на поршневые кольца. Если давление сгорания газа, производимого внутри камеры, выше обычного, это может повлиять на работу кольца.

Это может быть из-за детонации и звона топлива из негерметичной форсунки или когда топливо смешано с грязным воздухом.

Загрязненное жидкое топливо или неправильный сорт цилиндрового масла также влияет на работу кольца. Когда кольцо начнет изнашиваться, станет очевидной их способность герметизировать дымовые газы.

Плохое качество топлива или масла в цилиндре, плохой процесс сгорания, неправильная синхронизация подачи топлива, изношенная гильза и т. Д. Являются нормальной причиной износа поршневых колец. Наиболее частым признаком изношенного кольца является прохождение газа в картер или под поршень, известное как продувка.

Заедание кольца из-за нагара или шлама, а также поломка или трещина на кольце из-за износа.

Что необходимо проверить при осмотре поршневого кольца

Осмотр поршневых колец — важная задача для определения надлежащей работы поршневых колец с последующей очисткой или заменой поршневых колец (если они сломаны или изношены).

В двухтактных двигателях отверстие, содержащее верхнее кольцо, обычно находится в более высоком положении, чем канавка верхнего кольца четырехтактного двигателя.

Во время текущего осмотра

При обычном осмотре продувочного пространства поршневые кольца прижимаются с помощью отвертки. Это делается для проверки действия пружины или натяжения колец. Это также говорит о том, сломано кольцо или нет. Если кольцо сломано, пружина не сработает.

Кольца проверяются на предмет их мягкости в канавках, так как они могут застрять из-за нагара и, наконец, сломаться, что приведет к серьезным повреждениям гильзы.

Также проверяется зазор между кольцом и канавкой и рассчитывается износ. Кольцо проверяется на наличие следов истирания и повреждений, а также оценивается общее состояние.

Связанное чтение: Основное руководство по техническому обслуживанию судовых двигателей для морских инженеров

В процессе капитального ремонта

При капитальном ремонте поршневые кольца полностью заменены на новый комплект. Но для списания колец необходимо учитывать следующие шаги: —

1) Если поршневое кольцо застряло в канавке.
2) Если осевая высота колец уменьшена, а зазор в кольцах и канавке большой.
3) Если слой хрома отслоился или поврежден.

Во время капитального ремонта канавки необходимо тщательно очистить от нагара и проверить на наличие повреждений кольцевые канавки.

Перед тем, как поставить поршневое кольцо, его необходимо предварительно прокатить скруглить в канавках. В этом процессе кольцо полностью перемещается внутри канавок.

С помощью этого теста мы можем проверить, что канавки имеют большую глубину, чем радиальная ширина кольца.

При установке поршня с замененными кольцами во гильзу используйте хорошо смазанный инструмент для сжатия поршневых колец, который гарантирует, что кольца не будут прилипать к поверхности гильзы при входе в камеру сгорания.

Поршневые кольца вставляются внутрь изношенной гильзы, также проверяется стыковой зазор. Для колец небольшого поршня (например, компрессора) концы можно обработать с помощью фильтра для поршневых колец, но для судовых двигателей кольца должны быть отправлены в береговую мастерскую для ремонта, если стыковой зазор необычный.При надевании колец их следует проверять на наличие отметок о том, какая часть находится вверху или внизу, а также проверять различные отметки для разных положений.

Кольца следует укладывать с помощью автодорожки, т. Е. С помощью расширителя колец. Зазор между кольцом и канавкой проверяется с помощью щупа.

Осевой и радиальный зазор старого кольца проверяется и записывается для оценки степени износа за несколько часов эксплуатации.

Как выполняется установка поршневого кольца?

Перед установкой поршневого кольца новое или запасное кольцо проверяется на наличие маркировки и сравнивается со старым на тот же уровень или положение.Если старая маркировка поршневого кольца стерта, проверьте руководство по идентификации поршневого кольца, чтобы его можно было поместить в соответствующую канавку.

Канавку необходимо тщательно очистить, чтобы в ней не осталось нагара и шлама. При очистке следует учитывать, что некоторые канавки поршня покрыты специальной защитной пленкой. Они не должны быть повреждены ножом или шлифовальным инструментом.

После того, как канавка будет должным образом очищена, поршневое кольцо устанавливается с помощью инструмента для поршневых колец, который расширяет кольцо для вставки в канавку, сдвигая его с верхней части головки поршня.Убедитесь, что кольцо вставлено так, чтобы отметка наверху находилась на верхней стороне.

Большинство поршневых колец снабжено маркировкой «TOP», или поверхность, на которой нанесен идентификационный номер, считается верхней поверхностью, если нет специальной маркировки.

Чрезвычайно важно правильно использовать расширитель колец, так как неправильное использование может повредить кольцо или нанести вред оператору, поскольку кольцо находится под постоянным натяжением.

В небольших 4-тактных двигателях, если инструмент недоступен, кольцо можно расширить с помощью одежды или тряпок, имеющихся в машинном отделении.

По две ветоши кладут на каждую сторону концов колец, и их тянут так, чтобы кольца можно было растянуть и вставить через верхнюю часть поршня.

После установки всех поршневых колец убедитесь, что отверстие или торец всех поршневых колец не совмещены, чтобы избежать утечки газа из камеры.

Ресурс поршневых колец

Как и все другие детали машинного оборудования, поршневое кольцо также подлежит капитальному ремонту и замене в установленный срок.Срок службы поршневого кольца полностью зависит от типа поршневого кольца, размера двигателя, на котором оно установлено, а также от рабочего состояния кольца и гильзы.

Для большого двухтактного поршневого кольца с внутренним диаметром около 900 мм общий срок службы кольца может составлять до 24 000 часов, а для двигателей меньшего размера с внутренним диаметром 500 мм — до 16 000 часов.

Для вспомогательных судовых 4-тактных двигателей, имеющих высокую скорость, срок службы поршневых колец обычно меньше, чем у 2-тактных двигателей.Средний срок службы морского 4-тактного высокоскоростного двигателя составляет примерно 8000 часов, после чего требуется обновление.

Возможно, вы также прочитаете:

Заявление об отказе от ответственности: Мнения авторов, выраженные в этой статье, не обязательно отражают точку зрения Marine Insight. Данные и диаграммы, если они используются в статье, были получены из доступной информации и не были подтверждены каким-либо установленным законом органом.Автор и компания «Марин Инсайт» не заявляют об их точности и не берут на себя ответственность за них. Взгляды представляют собой только мнения и не представляют собой каких-либо руководящих принципов или рекомендаций относительно какого-либо курса действий, которым должен следовать читатель.

Данная статья или изображения не могут быть воспроизведены, скопированы, переданы или использованы в любой форме без разрешения автора и Marine Insight.

Ищете практичные, но доступные морские ресурсы? Ознакомьтесь с цифровыми руководствами Marine Insight: Электронные книги для палубного отдела — Ресурсы по различным темам, связанным с палубным оборудованием и операциями. Электронные книги для машинного отделения — Ресурсы по различным темам, связанным с механизмами и операциями машинного отделения. Экономьте по-крупному с помощью комбо-пакетов — наборы цифровых ресурсов, которые помогут вам сэкономить по-крупному и включают дополнительные бесплатные бонусы. Электронные книги по судовым электрическим системам — Цифровые ресурсы по проектированию, обслуживанию и поиску и устранению неисправностей морских электрических систем

Теги: машинное отделение поршневые кольца

4 Door Putco 401209 Хромированная отделка дверных ручек без замочной скважины для пассажира для сверхмощных автомобильных внешних аксессуаров malowniczetarasy.pl

4 двери Putco 401209 Хромированная отделка дверных ручек без замочной скважины для пассажира для сверхмощных автомобильных внешних аксессуаров malowniczetarasy.pl

4 двери Putco 401209 Хромированные крышки дверных ручек без замочной скважины для пассажира для Super Duty, для Super Duty 4 двери Putco 401209 Хромированные крышки дверных ручек без замочной скважины для пассажира, купите Putco 401209 Хромированные крышки дверных ручек без замочной скважины для пассажира для Super Duty (4 двери ): Хромированная отделка и аксессуары — ✓ БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА при подходящих покупках и круглосуточные услуги, легкие покупки, быстрая доставка, легкий возврат, быстрая доставка и гарантия соответствия цены.Накладки на дверные ручки без замочной скважины для пассажира для Super Duty 4 Door Putco 401209 Хромированная отделка malowniczetarasy.pl.

4 двери Putco 401209 Хромированные крышки дверных ручек без замочной скважины для пассажира для Super Duty






Twoje wymarzone miejsce

Zobacz Film

Putco 401209 Хромированные накладки на дверные ручки без замочной скважины для пассажира для сверхмощных условий (4 двери): автомобили.Купить Putco 401209 Хромированная накладка дверных ручек без замочной скважины для пассажира для сверхмощных условий (4 двери): хромированная отделка и аксессуары — ✓ БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА при определенных покупках. Предназначен для улучшения внешнего вида дверных ручек Не требует сверления или резки。 Изготовлен из хрома АБС。 Идеально сочетается с хромом OEM Легко устанавливается с помощью предварительно нанесенной красной ленты 3M, простой отслаивания и наклеивания。 Крышки дверных ручек могут быть легко установлены на вашем стандартные дверные ручки, добавляющие индивидуальности внешнему виду автомобиля.Высококачественная автомобильная хромированная конструкция из АБС-пластика увеличивает долговечность, чтобы выдерживать суровые условия, и должна идеально соответствовать существующей хромированной отделке вашего автомобиля. Их можно легко установить, просто сняв и приклеив предварительно нанесенную ленту Red 3M, без необходимости сверления или резки. 。。。





Lokalizacja

Ul.Gustawa Morcinka Краков

Bezpośrednie sąsiedztwo terenów zielonych sprzyja rodzinnym spacerom do takich punktów jak «Zalew Zesławicki», «Park Miejski Zielony Jar».Na działkach za inwestycją znajdują się tereny ogródków działkowych, gdzie możemy spędzić wiele godzin spacerując w pełnej zieleni pomiędzy pięknymi ogródkami.

Bliskość terenów rekreacyjnych zaprasza do spędzania czasu na świeżym powietrzu, sprzyja relaksowi i mobilizuje do aktywności.

W pobliżu znajdują się również punkty usługowe, komunikacyjne m.in

  • 3 min pieszo do przystanku autobusowy «Kantorowicka»
  • 3-5 мин. Самоход до Бедронки и Левиатана
  • 5 min samochodem do najbliższego przedszkola / szkoły podstawowej
  • 5 мин. Самоходем до пржиходни родзинней
  • 15 мин.pieszo do Zalewu Zesławice
  • 15 мин. pieszo do pętli tramwajowej «Wzgórza Krzesławickie»

Powyższa oferta ma charakter informacyjny i jest zaproszeniem do negocjacji, niniejsza oferta nie stanowi oferty handlowej w rozumieniu art. 66 § 1 kodeksu cywilnego oraz innych właściwych przepisów prawnych

Зобач

4 двери Putco 401209 Хромированные накладки на дверные ручки без замочной скважины для пассажира для Super Duty

РЫЧАГ КЛАПАНА ASY Ford 8C3Z-6564-A, Sunsong 2203120 Тормозной гидравлический шланг, переносной топливный бак и DEF 105 + 13gl, шкив генератора 2.62 Double 1965-73 Fairlane Galaxie Falcon Maverick Mustang C5AZ-10344L, 1997-2004 Ski-Doo Skandic SWT 503cc снегоход с поршневыми кольцами от Race-Driven. INEEDUP НОВАЯ пара комплектов переднего нижнего шарового шарнира, совместимая с Mazda Miata 1990-1997 годов 1999-2005 Mazda Miata. Fel-Pro BS 40664 Комплект главного уплотнения заднего двигателя. подходит для Ford BBF 429 460 7.25 Внутренний демпфер гармонического баланса жидкости SFI Хром. Защитный кожух двигателя Duke 790 Защитный кожух бампера Оранжевый черный для 2018 2019 KTM 790 Duke Duke790 790Duke Accessories Orange, NGK Resistor Sparkplug BKR5E для Honda Rancher 420 2×4 ES 2007-2014.Valterra A30-0500 RV TwinTrak, новый двигатель лебедки для Ramsey Dbl-Bearing 6HP Pierce Tulsa Cam Hickey 6HP 2BB MBJ4201 MBJ4402 MBJ4405 MRVB8 MBJ4409 MBJ4410 W-7643 W-8933 W-9133 W-6900 W7643 JT Стальная звездочка Звездочка.


4 двери Putco 401209 Хромированные накладки на дверные ручки без замочной скважины для пассажира для Super Duty


Купить Putco 401209 Хромированная отделка дверных ручек Крышки дверных ручек без замочной скважины для пассажира для сверхмощных условий (4 двери): хромированная отделка и аксессуары — ✓ БЕСПЛАТНАЯ ДОСТАВКА при соответствующих критериям покупках и круглосуточных услугах, легкие покупки, быстрая доставка, легкий возврат, быстрое получение гарантия соответствия доставки и цены.

Оставить ответ